CC BY
21
УДК 550.8: 553.04: 622.411
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ДЕГАЗАЦИИ ИСКОПАЕМЫХ УГЛЕЙ В УСЛОВИЯХ «ОБРАТНОГО ВЗРЫВА»
© 2008 г. В.Н. Труфанов
It is considered theoretical and experimental aspects of decontamination processes of minerals coals in conditions of «back explosion» - practically instant transition of «coal-gas» system from high to low thermodynamic parameters. Perspectivity of application "back explosion" for development geotechnological methods of extraction coalbed methane as nonconventional kind of hydrocarbonic raw material is shown.
Решение проблемы освоения ресурсов угольного метана как нетрадиционного вида энергетического сырья неразрывно связано с разработкой современных геотехнологических методов интенсификации газоотдачи угольных пластов и вмещающих пород. Среди них в последнее время значительное развитие получили методы, основанные на бароградиентной деструкции систем уголь-газ (гидроразрыв, гидрорасчленение, торпедирование, пневмогидровоздействие и др.) и наиболее перспективный из них - метод «кавитации», успешно применяемый американскими геотехнологами [1]. Суть этого метода состоит в предварительном нагнетании рабочего агента в пласт с последующим максимально быстрым сбросом давления. В результате возникновения знакопеременных напряжений в углепородном массиве происходит деструкция системы уголь-газ и выброс углегазовой суспензии из зоны предварительного разрушения, что в конечном итоге обеспечивает многократную интенсификацию газоотдачи угольных пластов.
В этой связи определенный интерес представляют результаты теоретических и экспериментальных исследований эффекта «антивзрыва» или «обратного взрыва», открытого автором с сотрудниками в начале 70-х гг. прошлого столетия и заключающегося в спонтанном разрушении минералов, пород и руд в условиях взрывообразных перепадов давления и температуры [2]. В отличие от обычного взрыва, характеризующегося многократным возрастанием термодинамических параметров, в условиях «обратного взрыва» запускающим механизмом разрушения является резкий, практически мгновенный спад этих параметров,
приводящий к деструкции вещества на макро-, микро-и молекулярном уровне. Механизм «обратного взрыва» был реализован при скоростном синтезе минералов [3], для разработки технологии прямого получения металлов из упорных руд [4], в объяснении природы внезапных выбросов угля, пород и газа и в других направлениях [5]. В последнее время этот эффект был теоретически и экспериментально исследован применительно к системе уголь-газ при разработке новых технологий извлечения УВГ из угольных пластов Восточного Донбасса. Полученные результаты обсуждаются в настоящей статье.
В теоретическом плане эффект «антивзрыва» принадлежит к категории сложных фазовых взаимодействии в системах типа флюид-твердое, сочетающих многообразные физико-химические, газогидродинамические, кристаллохимические и молекулярно-кинетические явления.
На основании наиболее общих представлений неравновесной термодинамики, кинетической теории газов и газодинамики можно полагать, что в момент взрывообразного перехода системы уголь-флюид от высоких к низким РТ-параметрам возникает перемещающаяся ударная волна, которая сопровождается скачкообразными изменениями основных параметров состояния вещества: структуры, плотности, давления и температуры. За ударной волной следует волна разрежения, разделяющая толкающий флюид и окружающую рабочую среду. При встрече с препятствием (например, стенкой камеры или обнаженной поверхностью угольного пласта) образуется отраженная взрывная волна, движущаяся навстречу прямой, тем самым,
создаются предпосылки для явлений интерференции. При определенной конфигурации флюидного потока возможны резкие, скачкообразные изменения скорости движения струи газа от дозвуковой к гиперзвуковой, сопровождающиеся конденсационными скачками и кавитационными эффектами. Гидродинамическая кавитация вызывает в свою очередь локальные термодинамические аномалии, так как в участках схлопывания пузырьков газа развиваются давления до 103 -104 МПа, а температура - до 104 К [6 - 8].
Очевидно, что чем больше перепад давлений между областью высокого и низкого давления, тем более высокой будет кинетическая скорость движения молекул флюида и тем более высокоэнергетическими -кавитационные термодинамические аномалии. Этот вывод, в частности, базируется на анализе уравнения состояния флюидного потока в ударной волне [9]:
где Р1 - давление за ударной волной; Р2 - давление перед волной; С1 - удельная теплоемкость флюида; М5 =а>1 Я - число Маха, равное отношению скорости волны к скорости звука в данной среде.
Путем простого преобразования формулы (1) находим
Из анализа формул (1) и (2) следует, что скорость распространения ударной волны и величина давления в ударной волне зависят главным образом от перепада давления в системе уголь-газ (флюид) и скорости «разгрузки» предварительно напряженного угольного пласта.
Так, например, при отношении Р2/Р1 = 50 величина М8 составит 3,8 ед., а скорость распространения ударной волны - 1200 м/с. При исходном Р1 порядка 10 МПа и величине М8 = 5 давление в ударной волне достигает более 120 МПа.
Аналогичные уравнения установлены для оценки перепадов температур и плотностей флюида, учитывающие его адиабатическое разрежение при сбросе давления [10].
Из приведенного краткого обзора видно, что решение технических проблем извлечения газа из угольных пластов вообще и, в частности, через скважины, пробуренные с поверхности земли с применением бароградиентных методов воздействия на горный массив, явно связано с оценкой термодинамической устойчивости системы уголь-газ и величины энергии связи молекул газа в дисперсной структуре. При этом максимального эффекта дегазации угольных пластов можно добиться, применяя методы знакопеременных напряжений системы уголь-газ, т.е. термо-бароградиентные методы воздействия.
К приведенному выше следует сделать одно важное дополнение. В тех случаях, когда угольные пласты подвергаются процессам тектонического дробления и углеводородной флюидизации, в образующихся струк-
турных ловушках резко увеличивается относительное и абсолютное содержание не только свободного трещин-но-порового, но и капсюлированного (в виде флюидных и клатратных соединений-включений) газа, что в итоге приводит к хорошо известным внезапным выбросам и суфлярным газовыделениям при вскрытии таких флюидизированных зон [11-13].
Очевидно, что такие зоны являются наиболее благоприятными участками для проведения скважинной добычи метана из угольных пластов, но вместе с тем, их дегазация должна проводиться с учетом отмеченных особенностей поведения системы уголь-газ в условиях «обратного взрыва» [14, 15].
Для моделирования и изучения таких процессов необходимо использовать специальное вакуумно-декриптометрическое и автоклавное оборудование, обеспечивающее возможность исследования процессов деструкции системы уголь-газ (флюид) при высоких перепадах температур и давлений. С этой целью нами разработаны оригинальные приборы и устройства - вакуумные декриптографы ВД-5 и автоклавная установка БАР-1 [4, 16].
Методы вакуумной декриптометрии минералов, пород и руд основаны на регистрации эффектов газовыделения при нагревании твердых веществ в вакууме. Природа этих эффектов обусловлена десорбцией газов, микровзрывами (декриптацией) флюидных включений, распадом твердогазовых растворов, термической диссоциацией вещества, фазовыми переходами первого и второго рода и другими причинами.
В нашем случае наибольший интерес представляют процессы деструкции флюидных включений, так как они моделируют эффекты «обратного взрыва» на микроуровне [17].
При вариационно-статистической обработке термовакуумных кривых строятся вакуумные декрипто-граммы, по которым выделяются температурные интервалы и максимумы газовыделения, определяется давление вскрытия флюидных включений и рассчитывается величина энергетического ^-показателя флюидоактивности пробы по методике, предложенной автором [16] (рис. 1).
Согласно этой методике, величина Б-показателя рассчитывается по формуле
F= АР-V/ Т„.
(3)
где АР - приращение давления в капсуле прибора за счет выделения газовой фазы; V - объем газовыделения, определяемый по площади гистограммы S и коэффициенту пропорциональности К, V = Тъ -температура максимума декриптации газовыделения.
В соответствии с законом Менделеева-Клапейрона (PV = пЯТ) и кинетическим уравнением состояния газов (PV = 1/3 Кши2), величина Е- показателя является энергетической характеристикой процесса разрушения системы уголь-газ, так как она зависит от количества грамм-молей газа Ы, выделяющегося при термодеструкции пробы, и квадрата скорости его молекул и, т.е. кинетической энергии газовых компонентов системы.
Рис. 1. Типовая вакуумная декриптограмма с расчетов давления флюидной фазы во включениях и величины F-показателя флюидоактивности
Таким образом, определение F-показателя дает возможность установить температуру распада системы
уголь-газ и оценить энергонасыщенность этой темы, которая существенно различается для разных типов углей и зависит от условий их образования. В табл. 1 приведены результаты вакуумно-декриптометрических исследований углей и вмещающих пород Краснодонецкого метаноугольного месторождения.
Как видно из табл. 1, величина ^-показателя флюидоактивности проб угля изменяется в зависимости от места отбора проб и других факторов, причем наиболее высокие значения характерны для углей, отобранных из зон флюидизации.
Учитывая, что ^-показатель характеризует определенную часть общей энергии системы уголь-газ, которая реализуется в процессе деструкции этой системы, можно полагать, что флюидизированные угли отличаются более высоким уровнем энергонасыщен-
Таблица 1
Результаты вакуумно-декриптометрического анализа типовых проб угля из Краснодонецкой шахты Восточного Донбасса
№ проб Анализируемый материал, место отбора Температура максимумов газовыделения,0С Величина F-показателя, усл.ед. Сумма F
Уклон № 1, пласт т81,уголь марки 1А
67-КУ Уголь верхней пачки неизмененный 60-80 160-180 560-580 600-620 522,4 22,4 140,4 175,6 860,8
53-КУ Уголь верхней пачки слабоизменен-ный 60-100 160-200 420-460 580-600 650,3 8,3 194,0 241,9 1094,5
57-КУ Уголь верхней пачки из зоны флюи-дизации 80-120 180-250 450-500 600-620 220,0 56,4 623,6 400,0 1300
62-КУ Уголь расштыбованный верхней пачки сильноизмененный 80-120 200-250 400-510 580-640 860,2 240,0 446,8 400,0 1947,0
51-КУ Уголь нижней пачки слабоизменен-ной 60-100 150-200 440-460 580-620 864,4 13,2 126,9 168,2 1172,7
68-КУ Уголь нижней пачки, зона флюи-дизации 40-80 220-280 460-480 580-620 900,1 166,9 100,9 280,4 1448.3
Дегазационная скважина ГГД-4, пласты m81 - т90 , уголь марки 1А
ГГД-4/0 Песчаник свиты С3', глубина 31,8 м 60-120 240-340 360-500 75,5 18,1 166,9 260,5
ГГД-4/1 Аргиллит, глубина 74 м 40-100 140-280 280-420 105,1 143,1 132,5 380,7
ГГД-4/2 Аргиллит, глубина 127 м 40-100 140-400 163,8 499,8 663,6
ГГД-4/3 Аргиллит, глубина 165 м 40-100 160-240 240-380 74.4 57.5 264,4 396,5
ГГД-4/4 Аргиллит, глубина 204 м 40-100 200-420 234,1 373,7 607,9
Окончание таблицы 1
№ проб Анализируемый материал, место отбора Температура максимумов газовыделения, 0С Величина F-показателя, усл.ед. Сумма F
ГГД-4/5 т90 уголь, глубина 318 м 40-120 240-280 280-380 380-520 242,7 39,4 221,6 77,1 580,8
ГГД-4/6 Сланец, глубина 366 м 40-140 220-280 280-440 191,7 55,7 158,4 411,2
ГГД-4/7 т92 уголь, глубина ,200 м 40-140 340-480 289,5 535,5 825,0
ГГД-4/8 т9 уголь, глубина, 345 м 20-100 180-240 240-280 280-400 160,5 103,5 113,5 224,5 602,0
ГГД-4/9 т81 уголь, глубина 368 м 20-140 300-420 420-580 353,0 266,0 142,6 762,4
ности по сравнению с обычными «спокойными» углями, и следовательно, для их разрушения с целью дегазации потребуются меньшие энергозатраты. Поэтому данная методика может быть использована для выбора участков угольных пластов, наиболее перспективных по газоотдаче при внешних барогради-ентных воздействиях на горный массив.
Используя разработанную методику, было проведено определение энергии активации процессов дегазации по ряду эталонных проб углей. Установлено, что для выделения адсорбированных газов необходима энергия активации порядка 0,5-1,0 эВ, для удаления флюидных компонентов, содержащихся во флюидных включениях и микропорах, - 1,0-1,5 эВ, а для деструкции твердогазовых растворов - 1,8-2,0 эВ, что соответствует оценкам вандер-ваальсовских, промежуточных и хемосорбционных связей.
С учетом полученных данных проведено автоклавное моделирование на установке БАР-1 фазовых взаимодействий в системах уголь-газ при термо-бароградиентных параметрах, соответствующих условиям формирования флюидоактивных зон в угольных пластах Восточного Донбасса.
Установка БАР-1 представляет собой автоклавное устройство импульсно-прогочного типа, включающее цилиндрический автоклав, соединяющийся через переходник с реакционной камерой, бароградиентным делителем и ресивером (рис. 2). Для создания перепадов давления переходник и бароградиентный делитель снабжены соплами Лаваля и разделительными мембранами, обеспечивающими проведение экспериментов в разных режимах. Автоклав нагревается печами цилиндрического типа. Как следует из рис. 2, эксперименты на установке БАР-1 могут проводиться с максимальными температурами до 250-300 °С при давлениях, зависящих от коэффициента заполнения реакционной камеры и состава флюидов.
Для экспериментов были использованы угли марок ОС-Т, отобранные в пласте тз шахты Ждановская № 5, а также марки 1А из пласта т81 шахты № 17, Краснодонецкой и пласта И118 шахты Штеровской Восточного Донбасса. Результаты технического ана-
лиза этих проб показывают, что они принадлежат к типичным представителям среднеметаморфизованных малозольных углей, природная газоносность которых варьирует от 20-23 (шахта Ждановская) до 25-40 (шахта № 17) и 30-35 м3/т (шахта Штеровская).
а
Рис. 2. Принципиальная схема установки БАР-1: 1 - автоклав; 2 - реакционная камера; 3 - переходник; 4-5 -сопла Лаваля; 6 - запорная шайба; 7 - мембрана; 8 - камера кристаллизации; 9 - уплотнитель; 10 - крепежный винт; 11 -уплотнитель; 12 - крышка камеры; 13 - вскрыватель; 14 -нож вскрывателя; 15 - бароградиентный делитель; 16-17-полости делителя; 18 - мембрана; 19 - выхлоп; 20 - ресивер; 21 - крышка ресивера; 22 - датчик давления; 23 - отстойник; 24 - перепускной кран
В первой серии экспериментов исходные пробы угля загружались в реакционную камеру установки БАР-1 на 2/3 ее объема и заливались дистиллированной водой до 80 % заполнения объема. Автоклав герметизировался и нагревался до температуры 120 - 250 °С (в разных опытах), причем давление в реакционной камере достигала соответственно 0,5-4 МПа. Автоклав выдерживался при этих параметрах до двух суток и затем медленно охлаждался до комнатной температуры.
При вскрытии реакционной камеры автоклава во всех случаях наблюдалось однотипное, но разное по интенсивности в зависимости от марки угля изменение структуры и текстуры угольного вещества, заключающееся в разбухании его фрагментов и частичной их дезинтеграции.
Вакуумная декриптометрия этих же проб угля обнаруживает возрастание максимумов газовыделения в области низких температур (40 - 120 °С) при некотором снижении эффектов в высокотемпературной зоне. Одновременно в интервале 180 - 250 °С появляются четко выраженные максимумы газовыделения, отсутствовавшие у исходных проб и связанные, очевидно, с процессами консервации флюидов в РТ-условиях эксперимента (рис. 3).
t, °с
Рис. 3. Вакуумные декриптограммы исходного (17-Ж-А) и обработанного в автоклаве (17-Ж-Б, В Г) угля марки ОС-Т: Е-показатель декриптационной активности проб
В составе газов, наряду с исходными компонентами, обнаруживается примесь СО2 и 802, что несомненно связано с окислением органических веществ и сульфидов железа, а также с разложением карбонатов.
Вместе с тем суммарная интенсивность газовыделения, оцениваемая по величине F-показателя флюидо- мых углей.
активности, изменяется незначительно (от 675 в исходном угле до 750 усл. ед. после автоклавной обработки).
Во второй серии экспериментов в реакционную камеру автоклава установки БАР-1 помещались запаянные ампулы с дистиллированной водой и карбид алюминия, а в переходник установки - издробленный до фракции 3,0 мм уголь, отделенный от реакционной камеры саморазрушающейся мембраной. При дующем нагреве реакционной камеры до 180 °С ампулы с водой вскрывались, происходила реакция Н2О с карбидом алюминия, сопровождающаяся подъемом давления до 4 -5 МПа. В результате мембрана разрушалась, и образующаяся водно-метановая смесь дросселировалась через издробленный уголь в переходнике установки БАР-1 в режиме флуктуаци-онного спада давления и температуры. Каждый опыт повторялся до 10-12 раз, но результаты их в общем можно считать однотипными:
- уголь в переходнике, непосредственно вергавшийся воздействию струи флюида на ходе последнего из реакционной камеры, сивно корродирован и частично диспергирован до фракции менее 0,1 мм, что отчетливо видно по результатам гранулометрического анализа проб (табл. 2);
- в средней зоне переходника уголь уплотнен, отдельные зерна его сцементированы в общую массу в результате отложения на угольных частицах сажистого и тонковолокнистого рода в виде пленок, вискеров и колломорфных агрегатов, обволакивавших корродированные фрагменты;
- на выходе из переходника уголь превращен в «дресву», погруженную в смолоподобную или водно-битумную эмульсию, содержащую фенолы (10 - 15 %), осмоляющиеся вещества (30 - 40 %),
асфальтены (3-5 %), жидкие углеводороды, каемые петролейным эфиром (20 - 30 %), карболовые кислоты, органические основания, эфиры (2 - 5 %), которые являются типичными продуктами пературной деструкции и гидрогенизации
t, °с
Таблица 2
Гранулометрический состав проб угля после воздействия на них водно-метановым флюидом в условиях дросселирования и гидравлического удара
Место отбора пробы марка угля Содержание фракций, мм, в процентах Число опытов
менее 0,1 0,1-0,25 0,25-0,5 0,5-1,0 1,0-3,0
Шх. Ждановская № 5, проба 17-Ж, ОС-Т, исходный уголь 0,8 5,3 5,0 5,8 83,1 14
То же, после опытов по дросселированию флюида 10,2 25,2 10,0 28,1 31,5 14
То же, после ударного воздействия флюидом 10
АР = 2 МПа 30,5 35,0 9,0 10,0 15,4 10
АР = 5 МПа 55,0 24,5 4,7 5,5 10,3 10
В составе газов на выходе из переходника преобладают СН4 и Н20 и, кроме того, установлены следующие газы: СО2, Н2, §02, КН3, С2Н4, также характерные для начальных стадий термической газификации углей.
Рунтгеноструктурные и ИК-спектроскопические исследования проб углей после их обработки в автоклаве в режиме «дросселирования» выявляют существенные изменения их состава и внутренней структу-
ры, свидетельствующие о дезинтеграции надмолекулярных структур, увеличении пористости и относительного числа глобулярных образований [14].
По данным вакуумной декриптометрии для дис-пергированнного угля из первой зоны переходника показательно уменьшение низкотемпературного максимума газовыделения (100 - 120 °С), для образцов из второй зоны - появление дополнительных эффектов в интервале температур 200-300 °С и раздвоение максимумов при 500 - 600 °С, для проб из третьей зоны -увеличение низкотемпературных максимумов и снижение интенсивности газовыделения в интервале температур 500 - 600 °С. В целом же наблюдается общее возрастание Б-показателя флюидоактивности от 675 до 1250 усл. ед., т.е. увеличение интенсивности газовыделения в 1,2-1,8 раза по сравнению с исходным углем (рис. 3).
В опытах третьей серии в реакционную камеру автоклава помещались ампулы с дистиллированной водой, карбид алюминия и издробленный до фракции 35 мм уголь. Как и в опытах второй серии, производился нагрев автоклава до разрушения запирающей мембраны с последующим резким сбросом давления от 40-50 до 0,1 МПа, т.е. моделировались условия «обратного взрыва».
В этих условиях при воздействии водно-метановым флюидом на угольный образец наблюдается интенсивная дезинтеграция угольных фрагментов с резким увеличением количества тонкодисперсного материала, причем содержание последнего возрастает при более высоких перепадах давления. Как показывают результаты рентгеноструктурного и ИК-спектро-скопического анализа, при этом происходит еще более интенсивное по сравнению с предыдущей серией экспериментов, разрушение надмолекулярной структуры угля. Об этом же свидетельствуют и данные вакуумной декриптометрии проб, показывающие усложнение эффектов и возрастание их интенсивности в области температур 200-300 °С от 280 до 1200 усл. ед. с одновременным сдвигом влево высокотемпературных максимумов декриптации (рис. 3).
Полученные данные были использованы для расчета и оценки энергии активации процессов дегазации углей, подвергнутых флюидно-термобарическому воздействию при различных режимах по вышеописанной методике [18 - 20].
В результате установлено, что энергия активации процессов деструкции системы уголь-газ, подвергшейся внешнему термобароградиентному воздействию, существенно снижается по сравнению с необработанными пробами угля, что фиксируется по преобладанию эффектов деструкции с энергией активации 0,8 - 1,2 ЭВ. Максимальное снижение общей энергии активации установлено для углей, подвергшихся воздействию в условиях дросселирования флюида, а также при резком сбросе РТ-параметров в системе.
Таким образом, флюидогенное воздействие на уголь в условиях «обратного взрыва» приводит к существенным изменениям в его составе и структуре, обуславливающим в конечном итоге деструкцию системы уголь-газ, более чем двукратное увеличение интенсивности газовыделения. При этом наиболее
эффективном оказалось воздействие на уголь в режиме дросселирования флюида и резкого сброса РТ-параметров в предварительно напряженной системе уголь-газ.
Полученные результаты исследований системы уголь-газ в термобарогеохимических условиях явились основой для разработки и реализации новой технологии извлечения угольного метана на Краснодонецком месторождении Восточного Донбасса. Здесь были пройдены две тестовые дегазационные скважины ГГД-3 и ГГД-4, вскрывшие продуктивные углегазовые залежи в зонах флюидизации угольных пластов т81, т90, т9, т91 общей мощностью 3,8-4,0 м и природной газоносностью до 35 - 40 м3/т.с.б.м. В скважинах проведены натурные испытания комбинированной технологии интенсификации газоотдачи угольных пластов, включающей методы бароградиентного свабирования, гидроразрыва и гидродинамического воздействия в условиях «обратного взрыва» [21].
Наиболее интересные результаты получены по скважине ГГД-4, где после неоднократного комбинированного воздействия на угольный пласт т81 на глубине 380 м получены кратковременные притоки газов от 7800 до 25000 м3/сут с содержанием метана более 80 %.
Математическое моделирование этих процессов показало, что радиус сферы влияния дегазационной скважины составил 100 - 120 м, а коэффициент газоотдачи угольных пластов увеличился до 0,6 - 0,7, что обеспечивает извлечение порядка 3,0 млн угольного метана [22].
Полученные результаты, как и ранее проведенные исследования, свидетельствуют о высокой эффективности применения бароградиентных методов деструкции систем уголь-газ в условиях «обратного взрыва» и необходимости дальнейшей разработки этой технологии для комплексного освоения ресурсов ме-таноугольных месторождений Восточного Донбасса и других регионов России.
Литература
1. Пучков Л.А., Сластунов С.В., Коликов К.С. Извлечение
метана из угольных пластов. М., 2002.
2. Труфанов В.Н. // Техника молодежи. 1974. № 10. С. 38-
39.
3. Труфанов В.Н. и др. // Изв. СКНЦ ВШ. Естеств. науки.
1974. № 1. С. 50-62.
4. Труфанов В.Н. и др. Автоклавная установка для перера-
ботки минерального сырья. Авт. Свид. № 926046. 07.01.1982.
5. Лосев Н.Ф., Труфанов В.Н. // Изв. вузов. Сев.-Кавк. ре-
гион. Естеств. науки. 1994. Спецвыпуск. С. 77-81.
6. Зельдович Я.Б., Райзер Ю.П. Физика ударных волн и
высокотемпературные гидродинамические явления. М., 1966.
7. Пирсол И. Кавитация. М., 1975.
8. Галимов Э.М. // Изв. Ан СССР. Сер. геол. 1973. № 5.
С. 75-85.
9. ПерникА.Д. Проблемы кавитации. Л., 1966.
10. Труфанов В.Н. // Научная мысль Кавказа. 1999. № 4.
С. 56-62.
11. Иванкин П.Ф., Труфанов В.Н. // Докл. АН СССР. 1987.
Т. 292. № 5. С. 1214-1216.
12. Труфанов В.Н., Славгородский Н.И., Труфанов С.Н.
// Научно-технические достижения и передовой опыт в области геологии и разведки недр. М., 1991. Вып. 6. С. 8-17.
13. Труфанов В.Н. и др. Особенности формирования и тер-
мобарогеохимические критерии прогнозирования вы-бросоопасных зон в угольных пластах // Препринт. Вып. 10. Ростов н/Д, 1993.
14. Труфанов В.Н. и др. Моделирование процессов углево-
дородной флюидизации ископаемых углей. Ростов н/Д, 1995.
15. Труфанов В.Н. и др. // Горный информ.-анал. бюл. М.,
2002. № 6. С. 20 - 26.
16. Труфанов В.Н. и др. Прикладная термобарогеохимия.
Ростов н/Д, 1992.
Южный федеральный университет
17. Гурьянов В.В. и др. Формы нахождения метана в углях и
геотехнологические методы дегазации угольных пластов. Ростов н/Д, 2000.
18. Колесников В.В., Лосев Н.Ф. Механизмы саморазруше-
ния газонасыщенного угля, их связь с явлением выброса метаноугольной смеси. Ростов н/Д, 1995.
19. Гуфан Ю.М., Мощенко И.Н. Модель структурных изме-
нений в углях при метаморфизме. Ростов н/Д, 1992.
20. Колесников В.В. Физические аспекты выбросоопасного
состояния каменных углей. Общий анализ проблемы. Ростов н/Д, 1993.
21. Труфанов В.Н. и др. // Горный информ.-анал. бюл. 2002.
№ 6.
22. Наседкина А.А., Труфанов В.Н. // Физико-технические
проблемы разработки полезных ископаемых. 2006. № 1.
_1 ноября 2007 г.
