CC BY
17
Лойко А.М., Бойко А.Ф. Исследование многофакторных зависимостей размеров микроотверстий от основных параметров процесса электроэрозионной прошивки // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. - 2018. - Т. 20, № 2. - С. 20-26. DOI: 10.15593/2224-9877/2018.2.03
Loyko A.M., Boyko A.F. Research of the multifactorial dependences of the dimensions of microholes on the basic parameters of the electrical discharge machining. Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science, 2018, vol. 20, no. 2, pp. 20-26. DOI: 10.15593/2224-9877/2018.2.03
ВЕСТНИК ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение
Т. 20, № 2, 2018 Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science
http://vestnik.pstu.ru/mm/about/inf/
DOI: 10.15593/2224-9877/2018.2.03 УДК 621.9.048.4
А.М. Лойко, А.Ф. Бойко
Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова,
Белгород, Россия
ИССЛЕДОВАНИЕ МНОГОФАКТОРНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ РАЗМЕРОВ МИКРООТВЕРСТИЙ ОТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ЭЛЕКТРОЭРОЗИОННОЙ ПРОШИВКИ
Представлены результаты исследований зависимостей диаметров микроотверстий от основных параметров процесса электроэрозионной прошивки отверстий в твердом сплаве, в том числе глубоких микроотверстий с соотношением длины к диаметру более 1520. На основе результатов проведенного на электроэрозионном станке модели 04ЭП-10МФ2 многофакторного эксперимента были получены математические модели четырехфакторных зависимостей диаметров на входе и выходе отверстий в виде степенных и линейных функций.
Для полученных математических моделей произведена статистическая оценка результатов планирования эксперимента по показателю адекватности модели. Проведена сравнительная оценка степени точности полученных моделей путем сравнения относительных погрешностей в каждой точке матрицы планирования эксперимента. Установлено, что точность полученных линейных функций выше, чем у степенных функций, как по показателю средней относительной погрешности, так и по показателю максимальной относительной погрешности.
Из полученных математических моделей и построенных в соответствии с ними графиков видно, что с увеличением диаметра электрода-инструмента, глубины обрабатываемого отверстия, а также электрических режимов обработки (энергии и частоты импульсов) при прочих неизменных параметрах процесса диаметр отверстия увеличивается. Наиболее значимым параметром, влияющим на размеры отверстий при электроэрозионной прошивке, помимо диаметра электрода-инструмента, является энергия электрических импульсов. Полученные математические модели позволяют подбирать оптимальный диаметр электрода-инструмента и назначать оптимальные электрические режимы обработки (энергию и частоту импульсов) в зависимости от требуемого диаметра обрабатываемого отверстия.
Ключевые слова: электроэрозионная обработка, прошивка микроотверстий, точность электроэрозионной прошивки, энергия импульсов электроэрозионной обработки, разбивка отверстия, конусность отверстия, микроотверстия, эксперимент, многофакторная зависимость, математическое моделирование.
A.M. Loyko, A.F. Boyko
Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov, Belgorod, Russian Federation
RESEARCH OF THE MULTIFACTORIAL DEPENDENCES OF THE DIMENSIONS OF MICROHOLES ON THE BASIC PARAMETERS OF THE ELECTRICAL DISCHARGE MACHINING
The article presents the results of investigations of the dependences of the diameter of micro-holes on the main parameters of the process of electrical discharge drilling in a hard alloy, including deep microholes with a length-to-diameter ratio of more than 15-20. Based on the results of the multifactorial experiment conducted on the electrical discharge machine model 04EP-10MF2, mathematical models of four-factor dependences of diameters at the inlet and outlet in the form of power and linear functions were obtained.
For the mathematical models received, a statistical evaluation of the results of the experiment on the indicator of model adequacy was made. A comparative evaluation of the degree of accuracy of the received models was made by comparing the relative errors at each point in the experimental planning matrix. It is established that the accuracy for linear functions is higher than for power functions, both in terms of the average relative error and the maximum relative error.
From the received mathematical models and graphs constructed in accordance with them, it is evident that with an increase in the diameter of an electrode-tool, the depth of a hole, and the electrical processing modes (energy and frequency of a pulses), with other constant parameters of the process, a hole diameter increases. The most significant parameter, influencing the hole sizes in electrical discharge drilling, besides the diameter of an electrode-tool, is the energy of electrical pulses. The received mathematical models allow selecting the optimal diameter of an electrode-tool and assigning optimal processing modes (pulse energy and pulse frequency) depending on the necessary diameter of the hole being treated.
Keywords: electrical discharge machining (EDM), EDM-drilling of microholes, EDM precision, EDM pulse energy overcut of holes, taper of holes, microholes, experiment, multifactorial dependence, math modeling.
Введение
В настоящее время в ряде отраслей промышленности (электронной, авиационной, медицинской, электротехнической и др.) существенно возросла потребность в высокопроизводительной электроэрозионной обработке микроотверстий диаметром до 0,2 мм в деталях из твердых сплавов, нержавеющих сталей и других материалов. Особое значение получение таких отверстий приобрело в производстве атравматических хирургических игл, твердосплавного специнструмента, топливных распылителей, деталей пневморегулирующей авиационной и ракетной техники и других изделий [1—4].
Исследованиям процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий посвящено множество работ. Большинство из них позволили установить взаимосвязь между входными параметрами процесса (режимами обработки, геометрическими параметрами обрабатываемого отверстия) и выходными (производительностью, износом электрода-инструмента, качеством обрабатываемого отверстия) [1-14].
Данная статья является частью разрабатываемой методики определения оптимальных параметров процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий, направленной на повышение точности обработки. В данной работе представлены результаты исследований зависимостей изменения диаметров микроотверстий от основных параметров процесса электроэрозионной прошивки, в том числе глубоких микроотверстий с соотношением длины к диаметру более 15-20.
В работе [1] достаточно подробно изложены виды погрешностей формы микроотверстий, полученных электроэрозионной прошивкой. Показано, что наиболее часто встречающейся погрешностью формы отверстий являются: в поперечном сечении - некруглость (овальность), в продольном осевом сечении - конусность.
Конусная разбивка отверстия, являющаяся следствием дополнительных разрядов в боковом зазоре через продукты эрозии, в определенной степени наблюдается во всех случаях электроэрозионной прошивки микроотверстий. Как показано в работе [6], диаметр отверстий на входе Б всегда превышает диаметр отверстий на выходе й (рис. 1), причем для отверстий большой глубины разность между данными диаметрами может быть весьма существенна. Исходя из этого, в целях повышения точности обработки возникла необходимость в проведении многофакторного эксперимента по определению зависимостей диаметров микроотверстий от основных параметров процесса электроэрозионной прошивки.
Рис. 1. Схема конусной разбивки отверстия: 1 - электрод-инструмент; 2 - заготовка
Методика исследований
Эксперимент был выполнен на электроэрозионном станке модели 04ЭП-10МФ2 [15, 16]. В качестве электрода-инструмента использовалась вольфрамовая проволока диаметром от 50 до 100 мкм. В качестве обрабатываемого материала применялись пластины толщиной 1,3 и 1,85 мм, материал пластин - твердый сплав ВК6. В качестве рабочей жидкости при обработке применялась водопроводная вода. В данном эксперименте определяется зависимость диаметров отверстия на входе Б и выходе й от диаметра электрода-инструмента йэи, глубины отверстия Н, энергии импульсов Е и частоты следования импульсов / при следующих постоянных режимах обработки: частота вибрации электрода-инструмента £ = 380 Гц, амплитуда вибрации электрода-инструмента А = 10 мкм.
Измерение диаметров отверстий производилось на цифровом микроскопе ЬеуепЬик Б70Ь, предварительно откалиброванном для определения размеров с помощью объекта-микрометра.
В основе многофакторного эксперимента лежит регрессивный (корреляционный) анализ, суть которого заключается в установлении уравнения регрессии, т. е. вида функциональной зависимости между случайными величинами: исследуемой функцией и переменными факторами.
Результаты исследований
Математическая модель диаметра отверстия Б при электроэрозионной прошивке может быть представлена уравнением степенной функции в общем виде (1) и уравнением линейной функции в общем виде (2):
Б = С ■ йа • Н а2 ■ Еаз ■ / "4; (1)
Б = С + а1йэи + а2 Н + а3 Е + а4 /, (2)
где йэи - диаметр электрода-инструмента, мкм; Н -глубина отверстия, мм; Е - энергия импульсов,
мкДж; / - частота следования импульсов, кГц; С, аь а2, а3, а4, а1, а2, а3, а4 - параметры исследуемых моделей.
В работе подробно показан расчет параметров модели в виде степенной функции (1), как несколько более сложный по сравнению с расчетом линейной модели. Расчет параметров модели в виде линейной функции выполняется аналогично, согласно теоретическим рекомендациям [17, 18].
Для приведения уравнения (1) к линейному виду прологарифмируем его:
1п Б = 1п С + а11п йэи + а21п Н + а31п Е + а 41п /. (3)
Примем 1п Б = у, 1п С = Ь0, а1 = Ьь 1п йэи = х1, а2 = Ь2, 1п Н = х2, а3 = Ь3, 1п Е = х3, а4 = Ь4, 1п/ = х4, тогда уравнение (3) примет вид
y = b0 + b1 x1 + b2 x2 + b3 x3 + b4 x4.
2(in - Indm
ln d - ln d
эи max эи min
+1;
2 (ln H - ln Hma
ln H max - ln Hm
2(ln E - ln Ema)
ln Emax - ln Emi
_ 2 (ln f - ln fmax
-+1; 1;
) 1,
румента, мкм; Нтах и Н^ - соответственно максимальное и минимальное значения глубины отверстия, мм; Етах и Е^ - соответственно максимальное и минимальное значения энергии импульса, мкДж; /тах и /тш - соответственно максимальное и минимальное значения частоты импульсов, кГц.
Условия эксперимента представлены в табл. 1.
Натуральные значения факторов среднего уровня определяются по формуле (для диаметра электрода-инструмента йср)
(4)
Решение этого уравнения сводится к нахождению коэффициентов Ь0-Ь4 методом наименьших квадратов. В полученном линейном полиноме переменные факторы х1-х4 принимают кодированные значения [17-20].
Кодирование переменных х1-х4 осуществляется по следующим уравнениям преобразования:
(5)
(6)
(7)
(8)
ln fmax - ln fm
где max и min - соответственно максимальное и минимальное значения диаметра электрода-инст-
d = е
эи ср
где йэи тах и йэи т;п - соответственно максимальное и минимальное значения диаметра электрода-инструмента. Аналогично и для других параметров модели.
Кодированные значения факторов х1-х4 по зависимостям (5)-(8) будут иметь вид
х = 2,8851п йш -12,287; х2 = 5,6691п Н - 2,488; х3 = 1,7241п Е - 6,87; х4 = 2,8861п / -11,92.
Для определения коэффициентов уравнения (4) необходимо провести дробный факторный эксперимент с полурепликой типа 24-1. С целью снижения влияния дисперсии при проведении эксперимента в каждой точке плана проводится по 2 дублирующих опыта.
Матрица планирования эксперимента приведена в табл. 2.
В соответствии с составленной матрицей планирования были проведены эксперименты и определены значения диаметров отверстий на входе Б и выходе й (табл. 3).
Таблица 1
Таблица условий эксперимента
Уровень факторов Натуральные значения факторов Кодовые значения факторов
d, мкм H, мм E, мкДж f, кГц X1 X2 X3 X4
Верхний 100 1,85 96,15 88 +1 + 1 +1 +1
Средний 70 1,55 53,83 62 0 0 0 0
Нижний 50 1,3 30,13 44 -1 -1 -1 -1
2
X =
2
3
Таблица 2
Матрица планирования эксперимента
Номер опыта Натуральные значения факторов Кодовые значения ( эакторов
й, мкм Н, мм Е, мкДж I, кГц х0 х1 х2 х3 х4
1 100 1,85 96,15 88 + 1 +1 + 1 +1 +1
2 50 1,85 96,15 44 + 1 -1 + 1 +1 -1
3 100 1,3 96,15 44 + 1 +1 -1 +1 -1
4 50 1,3 96,15 88 + 1 -1 -1 +1 +1
5 100 1,85 30,13 44 + 1 +1 + 1 -1 -1
6 50 1,85 30,13 88 + 1 -1 + 1 -1 +1
7 100 1,3 30,13 88 + 1 +1 -1 -1 +1
8 50 1,3 30,13 44 + 1 -1 -1 -1 -1
Таблица 3
Результаты эксперимента
Номер опыта Диаметр отверстия на входе Б, мкм Уб = 1пБ Диаметр отверстия на выходе й, мкм Уй = 1пй
1 114,6 4,741 109,0 4,691
2 62,3 4,132 57,3 4,048
3 112,5 4,723 107,7 4,679
4 63,5 4,151 58,3 4,066
5 108,7 4,689 104,7 4,651
6 59,5 4,086 55,0 4,007
7 109,3 4,694 105,0 4,654
8 57,4 4,050 54,0 3,989
По результатам экспериментов определяются коэффициенты Ъ0-Ъ3 уравнения (4) по следующим формулам:
Ъ =1 , (9)
и 1
ъ^А = - ^Чул , (10)
и 1
где и - количество экспериментов; у1 - логарифм полученного значения эксперимента; х - кодовое значение фактора.
После вычисления коэффициентов по формулам (9) и (10) и подстановки их в уравнение (4) получим уравнение регрессии:
уБ = 4,408 + 0,304х + 0,004х2 +
+ 0,029х3 + 0,010 х4. (11)
Аналогично было получено уравнение регрессии для диаметров на выходе отверстий:
уй = 4,348 + 0,321x1 + 0,001х2 +
+ 0,023х3 + 0,006х4. (12)
После раскодирования уравнений (11) и (12) и потенцирования получим искомые математические модели:
Б = 1,411йэ0,877 ■ Н0,023 ■ Е0-050 ■ /0,029; (13)
й = 1,188йэ0,926 ■ Н0,006 ■ Е0,040 ■ /0М1. (14)
Аналогично были получены математические модели диаметров в виде уравнений линейных функций:
Б = 1,812 + 1,012йэ +1,080Н +
+ 0,068Е + 0,034/; (15)
й = 0,388 +1,009йэ + 0,455Н +
+ 0,051Е + 0,020/. (16)
Для полученных математических моделей была проведена сравнительная оценка степени точности путем сравнения относительных погрешностей 5 в каждой точке матрицы планирования эксперимента:
= К ■100%.
' Б
где Брг - расчетное значение диаметра в г-й точке плана, мкм; Бэг - экспериментальное значение диаметра в г-й точке плана, мкм;
Результаты расчетов точности моделей в виде степенных и линейных функций по показателям средней 5ср и максимальной 5тах относительных погрешностей приведены в табл. 4.
Таблица 4
Сравнительная оценка точности моделей
Математическая модель 5ср, % 5тах, %
Б = 1 411й0'877 ■ Н0'023 ■ Е0'050 ■ £0'029 0,82 1,40
Б = 1,812 + 1,012йэ +1,080Н + + 0,068Е + 0,0341 0,11 0,29
й = 1,188йэ°,926 ■ Н0,006 ■ Е°,040 ■ I°,°17 0,65 1,04
й = 0,388 +1,009йэ + 0,455Н + + 0,051Е + 0,0201 0,19 0,36
Рис. 2. График зависимостей диаметра на входе отверстия Б и диаметра на выходе отверстия й от глубины отверстия Н: степенных 1 - Б(Н); 2 - й(Н) и линейных 3 - Б(Н); 4 - й(Н) функций
Рис. 3. График зависимостей диаметра на входе отверстия Б и диаметра на выходе отверстия й от энергии импульса Е: степенных 1 - Б(Е); 2 - й(Е) и линейных 3 - Б(Е); 4 - й(Е) функций
Из табл. 4 видно, что точность полученных линейных функций выше, чем у степенных функций, как по показателю средней относительной погрешности, так и по показателю максимальной относительной погрешности.
Для полученных моделей была произведена статистическая оценка результатов планирования эксперимента по показателю адекватности модели. Проверка адекватности модели выполнена по Г-критерию Фишера [17, 18]. Для обеих моделей расчетное значение критерия оказалось меньше теоретического (Гр < Гт), следовательно, полученные математические модели адекватны.
На рис. 2-4 представлены графики зависимостей (13), (14), (15) и (16) диаметров отверстий при электроэрозионной прошивке микроотверстий от одного из факторов при среднем значении остальных факторов.
Рис. 4. График зависимостей диаметра на входе отверстия Б и диаметра на выходе отверстия й от частоты импульсов £ степенных 1 - Б£); 2 - й£) и линейных 3 - Б£); 4 - й£) функций
Выводы
1. Из полученных математических моделей и построенных в соответствии с ними графиков видно, что с увеличением диаметра электрода-инструмента, глубины обрабатываемого отверстия, а также электрических режимов обработки (энергии и частоты импульсов) при прочих неизменных параметрах процесса диаметр отверстия увеличивается.
2. Наиболее значимым параметром, влияющим на размеры отверстий при электроэрозионной прошивке, помимо диаметра электрода-инструмента, является энергия импульсов. С увеличением значения энергии импульсов диаметр отверстия увеличивается, так как увеличивается величина бокового межэлектродного зазора вследствие возрастания значений напряжения в межэлектродном промежутке и увеличения размера твердых частиц, удаляемых из межэлектродного промежутка, что приводит к возникновению дополнительных разрядов в боковом промежутке, увеличивающих диаметр отверстия.
3. Полученные математические модели позволяют подбирать оптимальный диаметр электрода-инструмента и назначать оптимальные электрические режимы обработки (энергию и частоту импульсов) в зависимости от требуемого диаметра обрабатываемого отверстия.
Список литературы
1. Бойко А.Ф. Эффективная технология и оборудование для электроэрозионной прошивки прецизионных микроотверстий. - Белгород: Изд-во Белгород. гос. техн. ун-та, 2010. - 314 с.
2. Домашенко Б.В. Разработка технологии и оборудования электроэрозионной прошивки капиллярных отверстий в атравматических иглах: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.02.08. - Белгород, 2007. - 20 с.
3. Jahan M.P., Rahman M., Wong Y.S. A review on the conventional and micro-electrodischarge machining of tungsten carbide // International Journal of Machine Tools & Manufacture. - 2011. - № 51. - С. 837-858.
4. Jahan M.P. Micro-electrical discharge machining // Nontraditional Machining Processes. - 2013. - С. 111-151.
5. Пузачева Е.И. Совершенствование технологии малоизносной электроэрозионной обработки высокоточных малых отверстий: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.02.07. - Брянск, 2015. - 22 с.
6. Бойко А.Ф., Лойко А.М. Сравнительный анализ двух вариантов электроэрозионной прошивки малых отверстий // Вестник Иркутского государственного технического университета. - 2017. - Т. 21, № 11. - С. 10-16.
7. Бойко А.Ф., Лойко А.М., Шестаков А.И. Особенности процесса естественной эвакуации продуктов обработки при электроэрозионной прошивке микроотверстий // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2016. -№ 11. - С. 128-131.
8. Бойко А.Ф., Пузачева Е.И. Точность электроэрозионной прошивки микроотверстий // Технология машиностроения. - 2012. - № 6. - С. 50-53.
9. Исследование многофакторной зависимости износа электрода-инструмента при электроэрозионной прошивке микроотверстий / А.Ф. Бойко, А.М. Лойко, С.С. Переверзев, И.Ю. Шинкарев // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2016. - № 7. - С. 116-121.
10. Исследование многофакторной зависимости производительности процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий / А.Ф. Бойко, А.М. Лойко, С.С. Переверзев, И.Ю. Шинкарев // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2016. - № 10. - С. 143-149.
11. Лойко А.М., Бойко А.Ф. Исследование зависимости износа электрода-инструмента и производительности процесса от материала электрода-инструмента при электроэрозионной прошивке микроотверстий // Актуальные проблемы развития науки и современного образования: материалы междунар. науч.-практ. конф. (Белгород, 10 апреля 2017 г.). - Белгород, 2017. -С. 98-100.
12. Tiwary A.P., Pradhan B.B., Bhattacharyya B. Investigation on the effect of dielectrics during micro-electro-discharge machining of Ti-6Al-4V // International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2018. - № 95. -С.861-874.
13. D'Urso G., Maccarini G., Ravasio C. Process performance of micro-EDM drilling of stainless steel // International Journal of Advanced Manufacturing Technology. -2014. - № 72. - С. 1287-1298.
14. Nguyen M.D., Rahman M., Wong Y.S. An experimental study on micro-EDM in low-resistivity deionized water using short voltage pulses // International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2012. - № 58. -С. 533-544.
15. Лойко А.М., Шинкарев И.Ю. Краткий обзор отечественного оборудования для электроэрозионной прошивки микроотверстий // Наукоемкие технологии и инновации: материалы междунар. науч.-техн. конф. молодых ученых (Белгород, 1-20 мая 2016 г.). - Белгород, 2016.- С. 2363-2368.
16. Анализ погрешности перемещения координатного стола электроэрозионного станка 04ЭП-10М / А.Ф. Бойко, С.С. Переверзев, А.М. Лойко, И.Ю. Шинка-рев // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2017. -№ 6. - С. 124-127.
17. Погонин А.А., Бойко А.Ф., Блинова Т.А. Научно-исследовательская работа по специальности. - Белгород: Изд-во Белгород. гос. техн. ун-та, 2009. - 56 с.
18. Горский В.Г., Адлер Ю.П. Планирование промышленных экспериментов. - М.: Металлургия, 1974. -264 с.
19. Рогов В.А. Методика и практика технических экспериментов. - М.: Академия, 2005. - 288 с.
20. Спиридонов А.А. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. - М.: Машиностроение, 1981. - 184 с.
References
1. Boiko A.F. Effektivnaia tekhnologiia i oborudo-vanie dlia elektroerozionnoi proshivki precizionnyh mik-rootverstii [Effective technology and equipment for an elec-troerosive insertion of precision microopenings]. Izdatel'stvo Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo univer-siteta, 2010, 314 p.
2. Domashenko B.V. Razrabotka tekhnologii i oboru-dovaniia elektroerozionnoi proshivki kapilliarnyh otverstii v atravmaticheskih iglah [Development of technology and equipment for EDM drilling of capillary holes in atraumatic needles]: PhD. thesis. Belgorod, 2007, 20 p.
3. Jahan M.P., Rahman M., Wong Y.S. A review on the conventional and micro-electrodischarge machining of tungsten carbide. International Journal of Machine Tools & Manufacture. 2011, no. 51, pp. 837-858.
4. Jahan M.P. Micro-electrical discharge machining. Nontraditional Machining Processes. 2013, pp. 111-151.
5. Puzacheva E.I. Sovershenstvovanie tekhnologii maloiznosnoi elektroerozionnoi obrabotki vysokotoch-nyh malyh otverstii [Improvement of technology of low-wear electric discharge machining of high-precision small holes]. PhD. thesis. Briansk, 2015, 22 p.
6. Boyko A.F., Loyko A.M. Comparative analysis of two variants of EDM drilling of small holes. Vestnik Irkut-skogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. 2017, vol. 21, no. 11, pp. 10-16.
7. Boyko A.F., Loyko A.M., Shestakov A.I. Features of process of natural evacuation of products of erosion in case of electrical discharge machining of microopenings. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnologichesko-go universiteta im. V.G. Shukhova. 2016, no. 11, pp. 128131. (In Russian)
8. Boiko A.F., Puzacheva E.I. Precision of electrical discharge machining of micro holes. Tekhnologiia mashinos-troeniia. 2012, no. 6, pp. 50-53.
9. Boyko A.F., Loyko A.M., Pereverzev S.S., Shink-aryov I.Y. Research of multifactorial dependence of the tool-electrode wear at the electrical discharge machining of small openings. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo techno-logicheskogo universiteta im. V.G. Shukhova. 2016, no. 7, pp. 116-121.
10. Boyko A.F., Loyko A.M., Pereverzev S.S., Shink-aryov I.Y. Research of multifactorial dependence of productivity at the electrical discharge machining of small openings. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo technolo-gicheskogo universiteta im. V.G. Shukhova. 2016, no. 10, pp. 143-149.
11. Loiko A.M., Boiko A.F. Issledovanie zavisimosti iznosa elektroda-instrumenta i proizvoditel'nosti protsessa ot materiala elektroda-instrumenta pri elektroerozionnoi proshivke mikrootverstii [Study of the dependence of electrode-tool wear and process productivity on the electrode-tool material under electrical discharge machining of micro holes]. Aktual'nye problemy razvitiia nauki i sovremennogo obrazovaniia: materialy Mezhdunarodnoi nauchno-prakti-cheskoi konferencii (Belgorod, 10 aprelia 2017 g.). Belgorod, 2017, pp. 98-100.
12. Tiwary A.P., Pradhan B.B., Bhattacharyya B. Investigation on the effect of dielectrics during micro-electro-discharge machining of Ti-6Al-4V. International Journal of Advanced Manufacturing Technology. 2018, no. 95, pp. 861-874.
13. D'Urso G., Maccarini G., Ravasio C. Process performance of micro-EDM drilling of stainless steel. International Journal of Advanced Manufacturing Technology. 2014, no. 72, pp. 1287-1298.
14. Nguyen M.D., Rahman M., Wong Y.S. An experimental study on micro-EDM in low-resistivity deionized water using short voltage pulses. International Journal of Advanced Manufacturing Technology. 2012, no. 58, pp. 533-544.
15. Loiko A.M., Shinkarev I.Iu. Kratkii obzor ote-chestvennogo oborudovaniia dlia elektroerozionnoi proshiv-
ki mikrootverstii [Short overview of domestic equipment for electrical discharge machining of micro holes]. Naukoemkie tekhnologii i innovatsii: materialy Mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferencii molodykh uchenykh (Belgorod, 1-20 maia 2016 g.). Belgorod, 2016, pp. 2363-2368.
16. Boyko A.F., Pereverzev S.S., Loyko A.M., Shink-aryov I.Y. Analysis of an error of movement of a coordinate table of the electrical discharge machine 04EP-10M. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnologicheskogo universiteta im. V.G. Shukhova. 2017, no. 6, pp. 124-127.
17. Pogonin A.A., Boiko A.F., Blinova T.A. Nauchno-issledovatel'skaia rabota po spetsial'nosti [Research work on specialty]. Izdatel'stvo Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta, 2009, 56 p.
18. Gorskii V.G., Adler Iu.P. Planirovanie promysh-lennykh eksperimentov [Planning of industrial experiments]. Moscow: Metallurgiia, 1974, 264 p.
19. Rogov V.A. Metodika i praktika tekhnicheskikh eksperimentov [Methods and practice of technical experiments]. Moscow: Akademiia, 2005. 288 p.
20. Spiridonov A.A. Planirovanie eksperimenta pri issledovanii tekhnologicheskikh protsessov [Planning an experiment when studying technological processes]. Moscow: Mashinostroenie, 1981. 184 p.
Получено 19.03.2018
Об авторах
Лойко Алексей Михайлович (Белгород, Россия) -аспирант кафедры технологии машиностроения Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова; e-mail: [email protected].
Бойко Анатолий Федорович (Белгород, Россия) -доктор технических наук, доцент, профессор кафедры технологии машиностроения Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова; e-mail: [email protected].
About the authors
Aleksey M. Loyko (Belgorod, Russian Federation) -Postgraduate Student, Department of Mechanical Engineering Technology, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov; e-mail: [email protected].
Anatoliy F. Boyko (Belgorod, Russian Federation) -Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Mechanical Engineering Technology, Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov; e-mail: [email protected].
