CC BY
37
ВЕСТНИК ПНИПУ
2017 Машиностроение, материаловедение Т. 19, № 3
DOI: 10.15593/2224-9877/2017.3.03 УДК 621.762
С.А. Оглезнева, К.Л. Саенков, Л.М. Гревнов
Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия
ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ И ТЕМПЕРАТУР ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ ПОРОШКОВЫХ
FE-NI-СПЛАВОВ
Представлены исследования порошковых сплавов системы Fe - (30-36) % Ni на основе карбонильных порошков. Показано влияние размера зерна аустенита и концентрации компонентов на особенности структуры и свойства порошковых Fe-Ni-сплавов. Для выполнения эксперимента и исследований были использованы: металлографический анализ, методика измерения зерен аустенита и мартенсита, рентгенофазовый анализ, рентгеноструктурный анализ, спектральный анализ, магнитометрический метод; были определены температуры у-а-превращения. При исследовании микроструктуры сплавов Fe - (30-36) % Ni выявлено, что увеличение концентрации никеля способствует укрупнению среднего размера зерна аустенита, а укрупнение зерна способствует ускорению аустенитно-мартенситного превращения. В сплавах с содержанием никеля в диапазоне 30-32 % температура фазового превращения возрастала при увеличении минимального размера зерна мартенсита прямо пропорционально содержанию никеля, критический размер зерна аустенита составил 1-3,5 мкм. Установлено, что превращение в сплавах с 30,331,93 % никеля происходит в широком интервале температур (70-120°), а в сплавах с 34,3536,33 % никеля - в узком (1-2°). Показано, что с увеличением содержания никеля от 30 до 36 % увеличивается размер зерна и повышается температура фазового у-а-превращения на 75 К, доля образовавшегося мартенсита увеличивается в 5 раз. Обнаружено, что распад аустенита в железоникелевых сплавах (30-32 % Ni) был в диапазоне 70-92 %, с содержанием Ni 33-36 % распад аустенита был незначительным 2-15 %. Установлено, что при охлаждении образцов до 5 К в поле с напряженностью 5 кЭ возрастало значение намагниченности до 113-189 emu/g. Выявлено, что уменьшение критического размера зерна провоцирует превращение в железонике-левых сплавах.
Ключевые слова: порошковые сплавы, механические свойства, структура, модуль Юнга, ударная вязкость, размер зерна, аустенит, мартенсит, твердость, фаза.
S.A. Oglezneva, K.L. Saenkov, L.M. Grevnov
Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation
INVESTIGATION OF PHYSICAL MECHANICAL PROPERTIES AND TEMPERATURES OF PHASE TRANSFORMATIONS OF POWDER FE-NI ALLOYS
Investigations of powder alloys of the Fe-(30-36)% Ni system based on carbonyl powders are presented. The dependence of the austenite grain size and the concentration of components on the
structural features and properties of powder Fe-Ni alloys is shown. To carry out the experiment and studies, the metallographic analysis, the method for measuring the austenite and martensite grains, X-ray phase analysis, X-ray diffraction analysis, spectral analysis, and magnetometric method were used to determine the temperatures of the a-a transformation. When studying the microstructure of Fe-(30-36)%Ni alloys, it was found that an increase in the concentration of nickel promotes the coarsening of the average grain size of the austenite, and the grain coarsening promotes the acceleration of the austenitic-martensitic transformation. In alloys with nickel content in the range of 30-32%, the phase transformation temperature increased with increasing minimum grain size of martensite in direct proportion to the nickel content, the critical austenite grain size was 1-3.5 microns. It is established that the transformation in alloys with 30.3-31.93% nickel occurs in a wide range of temperatures (70-120 degrees), and in alloys with 34.35-36.33% nickel - in a narrow (1-2 degrees). It is shown that as the nickel content increases from 30 to 36%, the grain size increases and the temperature of the phase y-a transformation increases by 75 K, and the fraction of martensite formed increases by a factor of 5. It was found that the decomposition of austenite in iron nickel alloys (30-32% Ni) was in the range 70-92%, with a Ni content of 33-36%; the decomposition of austenite was insignificant: 2-15%. It was established that when the samples were cooled to 5 K in a field with a strength of 5 kE, the value of the magnetization increased to 113-189 emu/g. It was found that a decrease in the critical grain size provokes the transformation into iron of nickel alloys.
Keywords: powdered alloys, mechanical properties, texture, Young's modulus, toughness, grain size, austenite, martensite, hardness, phase.
Введение
Мартенситное превращение - это наиболее интересная ступень превращения аустенита в сталях и сплавах. В ходе процесса у-а-превращения кристаллы мартенсита связаны с аустенитным зерном по конкретным кристаллографическим плоскостям, и межфазная граница в этом случае никак не появляется. При данном фазовом превращении ориентированный и пакетный сдвиг атомов в кристаллической решетке аустенита протекает синхронно [1-4].
Для реализации мартенситного превращения прежде всего необходимо подвергнуть сплав быстрому и непрерывному охлаждению ниже точки начала у-а-превращения (Мн). Чем Мн ниже, тем выше вероятность появления кристаллов а-фазы. Количество возникшего мартенсита растет в результате появления новейших кристаллов, а не по итогам роста уже имеющихся.
Температура окончания превращения обозначается как Мк, закономерности перестройки атомов при у-а-превращениях следуют из определенных кристаллогеометрических соотношений между решетками кристалла (структурами) у и а-фаз. В результате аустенитно-мартенсит-ного превращения из одной ориентировки аустенитной фазы (зерна, монокристалла) может получиться 24 ориентировки мартенситной фазы [5].
Удельный объем а-фазы больше по сравнению с аустенитной. Категорически необходимо при изготовлении сталей и сплавов наблю-
дать за объемом возникшей а-фазы, так как увеличение количества мартенсита является причиной образования внутренних напряжений при проведении термообработки, эти напряжения, в свою очередь, способствуют возникновению деформации материала и образованию в нем трещин [6, 7].
Для наглядности отображения всех процессов фазовых у-а-превращений можно использовать три основных подхода: кристаллографический, термодинамический подходы и динамическую волновую теорию.
Кристаллографический подход подразумевает все основные физические механизмы аустенитно-мартенситного превращения, например такие, как деформация элементарного объема аустенита, которая преобразует исходную решетку аустенита в решетку мартенсита [8-10].
Термодинамический подход объясняет, что в условиях переохлаждения не может произойти диффузионный распад аустенита на фер-рито-карбидную смесь, который приводит систему к абсолютному минимуму свободной энергии [11-14].
Динамическая волновая теория у-а-превращения базируется на концепции гетерогенного зарождения и управляемого волнового роста. Теория подразумевает, что превращение не начинается на границе зерна, а возникает на некотором расстоянии от нее, а именно в объеме зерна. Точка начала зарождения кристаллов а-фазы находится в зависимости от распространения по зерну упругих деформаций, которые вызваны наличием в нем дефектов - дислокаций. Имеющие минимальный размер зёрна, в которые не способны поместиться дислокации, в свою очередь, не будут поддерживать фазовое превращение [14-16].
Целью работы является исследование физико-механических свойств и температур фазовых превращений сплавов системы Бе - (30-36) % N1.
Методика исследований. Для изготовления образцов порошковых сплавов системы Бе-№ были использованы порошки карбонильного железа марки ВМС-1, карбонильного никеля марки ПНК УТ-3. Порошки смешивались в течение 8 ч в смесителе со смещенной осью вращения. Заготовки прессовали в пресс-форме на гидравлическом прессе П-125 при давлении 600 МПа.
Спекание образцов проводили в вакуумной электропечи СШВ-4.5.5/12-ИС1. Отжиг был проведен при t = 900 °С в течение 1 ч,
также была проведена допрессовка образцов при 600 МПа, цикл повторялся дважды, окончательно спекали в средах вакуума и аргона при t = 1200 °С суммарно в течение 20 ч.
Для выявления микроструктуры (аустенитного зерна и мартен-ситной фазы) использовали тепловое травление шлифов в среде вакуума при t = 1000 °С в течение 30 мин.
Снимки микроструктуры получали с оптического микроскопа Axiovert и аналитического автоэмиссионного растрового электронного микроскопа ULTRA 55/60 Carl Zаiss с разрешением 1 нм, оснащенного спектральным анализатором INCA .
Микротвердость аустенитной и мартенситной фаз измеряли с помощью ПМТ-3 при нагрузке 0,5 Н в соответствии с ГОСТ 9450-76, погрешность измерений была не более 10 %. Размеры зерен считали по методу измерения длин хорд по ГОСТ 5639-82 на снимках микроструктуры шлифа при увеличении 200 крат, а также с использованием специализированного ПО (Gwydion SoftWare). Рентгенофазовый анализ образцов порошковых сплавов был получен с дифрактометра Shimazu XRD 6000, в КаСи-излучении. Расшифровка дифрактограмм проводилась с использованием картотеки ICDD PDF-2. Твердость порошковых сплавов после спекания измеряли с помощью метода Бри-нелля . Предел прочности и модуль Юнга определяли на установке INSTRON 58854.
Ударную вязкость определяли на маятниковом копре (ГОСТ 9454-78) при комнатной и отрицательной (-190 °С) температурах.
Магнитометрическим методом исследованы фазовые у-а-превра-щения в порошковых сплавах системы Fe - (30-36) % Ni. Образцы сплавов после спекания были намагничены в нарастающем магнитном поле: от 0 до 5 кЭ, при комнатной температуре, после чего образцы сплавов подвергались переохлаждению до 5 К в поле с напряженностью 5 кЭ. Намагниченность образцов возрастала до 113-189 emu/g из-за появления дополнительной намагниченности а-фазы, которая, в свою очередь, образовалась в результате переохлаждении сплавов.
2 ГОСТ 5639-82. Стали и сплавы. Метод определения величины зерна. М.: Изд-во стандартов, 1983. 38 с.
3 ГОСТ 9012-59. Металлы. Метод измерения твердости по Бринеллю. М.: Изд-во стандартов, 2007. 30 с.
4 ГОСТ 25095-82. Сплавы твердые спеченные. Метод определения модуля продольной упругости. М.: Изд-во стандартов, 1983. 7 с.
Результаты эксперимента
Рентгенофазовым анализом установлено, что во всех сплавах после спекания была сформирована аустенитная структура. Зеренная структура спеченных сплавов Fe - 30 % Ni и Fe - 36 % Ni показана на рис. 1, а, б. Структура характеризуется разнозернистостью, в ней видны поры, в зернах присутствуют двойники, что свидетельствует о наличии аустенита. Гистограммы распределения зерен по размеру показаны на рис. 1, в, г.
Размер зерна, мкм в
Размер зерна, мкм
г
Рис. 1. Снимки структуры сплавов Бе - 30 % № (а) и Бе - 36 % № (б) соответственно и гистограммы распределения зерен по размеру в сплавах Бе - 30 % № (в) и Бе - 36 % № (г) соответственно
После спекания образцов порошковых сплавов системы Fe - (30-36 %) Ni остаточная пористость образцов составляла 2-6 % (табл. 1). Размеры зерен в железо-никелевых сплавах незначительно возрастали при увеличении концентрации никеля: от 30 до 50 мкм. Установлено, что увеличение содержания никеля в сплавах способствует повышению ударной вязкости - от 807 до 880 кДж/м . Микротвердость аустенита после спекания была 1450-1714 МПа, пропорционально содержанию никеля.
Таблица 1
Физико-механические свойства и размер зерна образцов Бе - (30- 36) % N1 после спекания
Номер образца Содержание Ni, % Микротвердость аустенита, МПа П, % Ударная вязкозсть, кДж/м2 Средний размер зерна, мкм
2 30,20 1610 5 807 33 ± 1,5
4 30,50 1450 4 810 45 ± 15
6 31,93 1452 2 817 39,5 ± 13,5
8 31,63 1668 4 815 41,5 ± 13
20 33,10 1478 5 829 39 ± 9
30 34,30 1714 6 868 45 ± 16,5
38 36,33 1620 6 880 52 ± 16
После охлаждения сплавов до -190 °С (охлаждение в жидком азоте) в железоникелевых образцах с содержанием N1 от 33 до 36 % распад аустенита был в незначительных количествах (2-15 %, табл. 2), в структуре после охлаждения различимы две фазы - аустенит и игольчатый мартенсит (рис. 2).
После переохлаждения образцов была измерена микротвердость аустенитной фазы, которая составляла 1880-2370 МПа, а также возникшей мартенситной фазы - 2370-3810 МПа (см. табл. 2) в зависимости от содержания никеля.
Испытания ударной вязкости сплавов при -190 °С показали увеличение данной прочностной характеристики до 350 кДж/м при увеличении содержания никеля от 30 до 36 % (рис. 3).
Таблица 2
Фазовый состав образцов после охлаждения порошковой системы Бе - (30,2-36,3) % N1
Номер образца N1, % у-фаза, % а-фаза, % Микротвердость после охлаждения, МПа
А А
4 30,20 8 92 2110 2370
8 31,63 30 70 1880 2440
6 31,93 15 85 1940 2600
20 33,10 85 15 2230 2800
38 35,88 97 3 2300 3580
28 36,33 98 2 2370 3810
Размер зерна, мкм Размер зерна, мкм
в г
Рис. 2. Снимки структуры сплавов Бе - 30,296 % N1 (а) и Бе - 36,33 % N1 (б) после охлаждения и гистограммы распределения зерен аустенита по размеру в сплавах Бе - 30,296 % N1 (в) и Бе - 36,33 % N1 (г)
400
"s 350 Д 300
к
й 250 н о
§ 200 со о?
® 150 §
о. 100
d
Л
>> 50 0
30 31 32 33 34 35 36 37 Содержание Ni, %
Рис. 3. Зависимость ударной вязкости образцов системы Fe - (30-36) % Ni от содержания Ni при -190 °С
Твердость незначительно уменьшалась при увеличении содержания никеля. Очевидно, влияние на понижение твердости оказало повышение пористости (рис. 4).
о Н-I-I-I-I-1-1-I-1
0 5 10 15 20 25 30 35 40
Содержание №, %
Рис. 4. Зависимость твердости образцов системы Бе - (30-36) % N1
от содержании N1
Микротвердость сплавов увеличивалась пропорционально концентрации никеля (рис. 5).
Модуль Юнга железоникелевых сплавов при увеличении содержания никеля от 30 до 36 % возрастал с 4700 до 5500 МПа (рис. 6), показатель предела прочности снижался к увеличению концентрации никеля, предел текучести увеличивался с повышением содержания N1 (рис. 7).
Рис. 5. Зависимость микротвердости образцов системы Бе - (30-36) % N1 от содержания N1
Рис. 6. Зависимость модуля Юнга Е образцов системы Бе - (30-36) % N1 от изменения содержания N1 в сплавах
Рис. 7. Графики предела прочности и предела текучести образцов порошковой системы: Бе - (30-36) % N1 в зависимости от концентрации никеля
В сплавах Бе - (30-36) % N1 магнитометрическим методом были определены температуры начала и окончания у-®-превращения (табл. 3, рис. 8).
Таблица 3
Температуры начала Т2 и окончания Т1 аустенитно-мартенситного
превращения
№, вес. % Т1, К Т2, К Мд, еши/§ МГт, еши/§ ёкр, мкм
30,3 58,2 169,2 43,1 189,5 1
31,85 70,2 142 70,2 185,7 -
31,93 55,2 173,3 71,6 185,4 3,5
34,35 109,2 111 113,8 177,9 -
36,33 134,2 135,5 148,3 170,4 -
30,2 30,52 31,93 34,35 36,3 Содержание N1, %
Рис. 8. Температура начала (верхний график) и конца (нижний график) аустенитно-мартенситного превращения в сплавах Бе - (30,2-36,3) % №
Превращение в сплавах с 30,30-31,93 % никеля происходит в широком интервале температур (70-120°), а в сплавах с 34,35-36,33 % никеля - в узком (1-2°) (см. рис. 8). Это связано с тем, что в сплавах с повышенным содержание никеля превращение произошло в зернах узкого размерного диапазона (1-30 мкм), а в сплавах с пониженным содержанием превращение испытали зерна с размерами от 1 до 60 мкм;
вероятно, каждому размерному диапазону соответствует определенная температура фазового превращения, что согласуется с динамической волновой теорией аустнитно-мартенситного превращения.
В процессе охлаждении образцов до 5 К в поле с напряженностью 5 кЭ возрастало значение намагниченности до 113-183 еши^ (рис. 9, 10) ввиду того, что возникала дополнительная намагниченность от появления мартенсита, возникшего при переохлаждении сплава.
а
б
Рис. 9. Графики намагниченности сплава от температуры (а) и полевая зависимость намагниченности при постоянной Т = 300 К (б) образца Бе - 30,29 % №
а
б
Рис. 10. Графики намагниченности сплава от температуры (а) и полевая зависимость намагниченности при постоянной Т = 300 К (б) образца Бе - 36,33 % №
При представленных гистограммах распределения зерен по размерам (с максимальными значениями размеров зерен до 100 мкм) установлено, что для сплавов Бе-№ с концентрациями 30,3 и 31,93 % критический размер Ос близок к 1 и 3,5 мкм соответственно. Переход к концентрациям 34,35 и 35,33 % не сопровождается появлением значимого количества мартенсита, повышение концентрации никеля ведет к повышению температуры начала превращения и понижению температуры окончания превращения.
Параметр Ое не является постоянной величиной в рамках микроскопической теории. При приближении к 34 % никеля Ое стремится к бесконечности, а точка начала Мщ стремится к нулю, и какой бы ни был монокристалл - превращение не идет. После включения сильного магнитного поля Ое значительно уменьшается - превращение идет, температура Мм увеличилась - появилось превращение, которого не было изначально. Это показывает, что уже концентрация 34,35 % находится в окрестности критического значения С , причем значения Ос (в соответствии с известными гистограммами) оказываются не менее 90 мкм. Этот результат носит принципиальный характер и согласуется с выводами динамической теории мартенситных превращений. Другое следствие: теория предсказывает возможность резкого уменьшения критического размера зерна аустенита в сильном (сотни кЭ) магнитном поле Н для областей критических значений концентраций С*.
Заключение
При исследовании порошковой системы сплавов Бе - (30-36) % № установлено, что при повышении концентрации никеля наблюдается понижение твердости до 20 %, а значения предела текучести и модуля продольной упругости (Юнга) возрастают до 20 %. Микротвердость аустенита и мартенсита после охлаждения их в жидком азоте повышалась с увеличением концентрации никеля. Испытания на маятниковом копре сплавов при отрицательных температурах (-190 °С) показали повышение ударной вязкости до 350 кДж/м при увеличении содержания N1 с 30,2 до 36,3 %.
При понижении концентрации никеля обнаружено увеличение температурного интервала аустенитно-мартенситного превращения, связанное с широким значением диаметра зерна, и зависимость температуры фазового у-а-превращения от критического размера зерна, что укладывается в рамки динамической волновой теории превращения.
Список литературы
1. Лободюк В. А. Изотермическое мартенситное превращение // Фазовые превращения мартенситного типа: сб. ст. / под ред. В.В. Немошкаленко. - Киев: Наук. думка, 1993. - С. 180.
2. Любодюк В. А., Эстрин Э.И. Мартенситные превращения. - М.: Физматлит, 2009. - 352 с.
3. Кащенко М.П. Волновая модель роста мартенсита при у-а-превращении в сплавах на основе железа. - 2-е изд., испр. и доп. / Иж. ин-т компьют. исследований. - М.; Ижевск: Регулярная и хаотическая динамика, 2010. - 280 с.
4. Металлические порошки и порошковые материалы: справочник / Б.Н. Бабич, Е.В. Вершинина, В. А. Глебов [и др.]; под ред. Ю.В. Левинского. - М.: ЭКОМЕТ, 2005. - 520 с.
5. Wechsler M.S., Lieberman D.S., Read T.A. On the theory of formation of martrnsite // Journal of Metals. - 1953. - Vol. 197. - P. 1503-1515.
6. Bowles J.S., Mackenzie J.K. The crystallography of martensite transformation III. Face-centered cubic to body-centered tetragonal transformations // Acta Metallurgia. -1954. - Vol. 2, № 3. - P. 224-234.
7. Криземент О., Гудремон З., Вефер Ф. К термодинамике аустенитно-мартенситного превращения // Фазовые превращения в стали. - М.: Металлургиздат, 1961. - С. 72-89.
8. Няшина Н.Д., Трусов П.В. Моделирование мартенситных превращений в сталях: кинематика мезоуровня // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Механика. - 2014. - № 4. - С. 118-151.
9. Русаненко В.В., Еднерал Ф.Ф., Леденева О.Н. Элинварные и механические свойства мартенситно-аустенитных сплавов // Металловедение и термическая обработка. - 1996. - № 7. - С. 27-30.
10. Кащенко М.П., Чащина В.Г. Динамическая модель формирования двойни-кованных мартенситных кристаллов при у-а-превращении в сплавах железа / Урал. гос. лесотехн. ун-т. - Екатеринбург, 2009. - 98 с.
11. Кащенко М.П. Волновая модель роста мартенсита при а-у-превращении в сплавах на основе железа. - Екатеринбург: Наука, 1993. - 224 с.
12. Фокина Е. А., Завадский Э. А. Влияние магнитного поля на мартенситное превращение в стали // Физика металлов и металловедение, 1963. - Т. 16, № 2. -С. 311-313.
13. Курдюмов Г.В. Явления закалки и отпуска стали. - М.: Металлургия, 1960. - 64 с.
14. Кащенко М.П., Верещагин В.П. Учет упругого поля прямолинейной дислокации в рамках волнового описания роста мартенсита // Известия вузов. Физика. -1989. - № 8. - С. 20-23.
15. Карькина Л.Е., Карькин И.Н., Горностырев Ю.Н. Структурные превращения в нанокластерах сплава Fe-Ni. Результаты моделирования методом молекулярной динамики // ФММ. - 2006. - Т. 101, вып. 2. - С. 146-157.
16. Материаловедение / Б.Н. Арзамасов [и др.]. - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2004. - 648 с.
References
1. Lobodiuk V.A. Izotermicheskoe martensitnoe prevrashchenie [Isothermal mart-ensitny transformation]. Fazovye prevrashcheniia martensitnogo tipa: sbornik statei. Ed. V.V. Nemoshkalenko. Kiev: Naukova dumka, 1993, p. 180.
2. Liubodiuk V.A., Estrin E.I. Martensitnye prevrashcheniia [Martensitic transformation]. Moscow: Fizmatlit, 2009, 352 p.
3. Kashchenko M.P. Volnovaia model' rosta martensita pri y-a-prevrashchenii v splavakh na osnove zheleza [Wave model of growth of martensite at y-a-transformation in alloys on the basis of iron]. - 2-e izdanie, ispravlennoe i dopolnennoe. Izhevskii institut komp'iuternykh issledovanii. Moscow. Izhevsk: Reguliarnaia i khaoticheskaia dinamika, 2010, 280 p.
4. Babich B.N., Vershinina E.V., Glebov V.A. Metallicheskie poroshki i poroshkovye materialy [Metal powders and powder materials]: spravochnik. Ed. Iu.V. Le-vinskogo. Moscow: EKOMET, 2005, 520 p.
5. Wechsler M.S., Lieberman D.S., Read T.A. On the theory of for-mation of martrnsite. Journal of Metals, 1953, vol. 197, pp. 1503-1515.
6. Bowles J.S., Mackenzie J.K. The crystallography of martensite transformation III. Facecentered cubic to body-centered tetragonal trans-formations. Acta Metallurgia, 1954, vol. 2, no. 3, pp. 224-234.
7. Krizement O., Gudremon Z., Vefer F. K termodinamike austenitno-martensitnogo prevrashcheniia [To thermodynamics austenitic MapTeHCHTHoro transformations]. Fazovye prevrashcheniia v stali. Moscow: Metallurgizdat, 1961, pp. 72-89.
8. Niashina N.D., Trusov P.V. Modelirovanie martensitnykh prevrashchenii v sta-liakh: kinematika mezourovnia [Modeling the martensitnykh of transformations in the stalyakh: mesolevel kinematics]. PNRPUMechanics Bulletin, 2014, no. 4, pp. 118-151.
9. Rusanenko V.V., Edneral F.F., Ledeneva O.N. Elinvarnye i mekhanicheskie svoistva martensitno-austenitnykh splavov [Elinvarny and mechanical properties of marten-sitno-austenitic alloys]. Metallovedenie i termicheskaia obrabotka, 1996, no. 7, pp. 27-30.
10. Kashchenko M.P., Chashchina V.G. Dinamicheskaia model' formirovaniia dvoinikovannykh martensitnykh kristallov pri y-a-prevrashchenii v splavakh zheleza [Dynamic model of formation the plate martensitic crystals at y-a-transformation in iron alloys]. Ural'skii gosudarstvennyi lesotekhnicheskii universitet. Ekaterinburg, 2009, 98 p.
11. Kashchenko M.P. Volnovaia model' rosta martensita pri a-y-prevrashchenii v splavakh na osnove zheleza [Wave model of growth of martensite at a-y-transformation in alloys on the basis of iron]. Ekaterinburg: Nauka, 1993, 224 p.
12. Fokina E.A., Zavadskii E.A. Vliianie magnitnogo polia na martensitnoe prevrashchenie v stali [Influence of magnetic field on martensitny transformation in steel]. Fizika metallov i metallovedenie, 1963, vol. 16, no. 2, pp. 311-313.
13. Kurdiumov G.V. Iavleniia zakalki i otpuska stali [The phenomena of training and holiday became]. Moscow: Metallurgiia, 1960, 64 p.
14. Kashchenko M.P., Vereshchagin V.P. Uchet uprugogo polia priamolineinoi dis-lokatsii v ramkakh volnovogo opisaniia rosta martensita [Accounting of the elastic field of rectilinear dislocation within the wave description of growth of martensite]. Izvestiia vuzov. Fizika, 1989, no. 8, pp. 20-23.
15. Kar'kina L.E., Kar'kin I.N., Gornostyrev Iu.N. Strukturnye prevrashcheniia v nanoklasterakh splava Fe-Ni. Rezul'taty modelirovaniia metodom molekuliarnoi dinamiki [Structural transformations in Fe-Ni alloy nanoclusters. Results of modeling by method of molecular dynamics]. Fizika metallov i metallovedenie, 2006, vol. 101, iss. 2, pp. 146-157.
16. Materialovedenie [Materials science]. Ed. B.N. Arzamasov. Moscow: Izdatel'stvo Moskovskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta imeni N.E. Baumana, 2004, 648 p.
Получено 28.06.2017
Об авторах
Оглезнева Светлана Аркадьевна (Пермь, Россия) - доктор технических наук, профессор кафедры материалов, технологий и конструирования машин Пермского национального исследовательского политехнического университета; e-mail: [email protected].
Саенков Константин Леонидович (Пермь, Россия) - аспирант кафедры материалов, технологий и конструирования машин Пермского национального исследовательского политехнического университета; e-mail: [email protected].
Гревнов Лев Михайлович (Пермь, Россия) - доктор технических наук, профессор, инженер кафедры материалов, технологий и конструирования машин Пермского национального исследовательского политехнического университета; e-mail: [email protected].
About the authors
Svetlana A. Oglezneva (Perm, Russian Federation) - Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of Materials, Technologies and Constructions of Machines, Perm National Research Polytechnic University; e-mail: svetlana.iron@ yandex.ru.
Konstantin L. Saenkov (Perm, Russian Federation) - Postgraduate Student, Department of Materials, Technologies and Constructions of Machines, Perm National Research Polytechnic University; e-mail: [email protected].
Lev M. Grevnov (Perm, Russian Federation) - Doctor of Technical Sciences, Professor, Engineer, Department of Materials, Technologies and Constructions of Machines, Perm National Research Polytechnic University; e-mail: kpmc@ pm.pstu.ac.ru.
