CC BY
1
НАНОТЕХНОЛОГИИ И НАНОМАТЕРИАЛЫ
(специальность 2.6.6)
NANOTECHNOLOGY AND NANOMATERIALS
DOI: 10.33693/2313-223X-2023-10-2-53-59 УДК: 620.3 ГРНТИ: 47.13.07 EDN: BOLLQP
Исследование
адгезионных свойств слоев Ti, TiN и (Ti, Cr, Al)N, последовательно осаждаемых на поверхность твердого сплава WC92-Co8
Б.Я. Мокрицкий1, а ©, В.Г. Заводинский2, b ©, О.А. Горкуша2, c ©
1 Комсомольский-на-Амуре государственный университет, Комсомольск-на-Амуре, Российская Федерация
2 Хабаровское отделение Института прикладной математики Дальневосточного отделения Российской академии наук,
г. Хабаровск, Российская Федерация
a E-mail: [email protected] b E-mail: [email protected] c E-mail: [email protected]
Аннотация. С помощью компьютерного моделирования методами теории функционала плотности и псевдопотенциалов исследована энергетика трехслойного покрытия на поверхности твердого сплава на основе карбида вольфрама WC92-Co8. (техническое наименование ВК8). Первый слой - титан; второй слой - нитрид титана; третий слой - композитный нитрид (Ti, Cr, Al)N. Изучена зависимость энергии адгезии титана к поверхностям WC и Co в зависимости от толщины нанесенного слоя титана (от одного до трех атомных слоев). Вычислена энергия адгезии нитрида титана к предварительно нанесенному слою титана. Для четырех вариантов структуры соединения (Ti, Cr, Al)N вычислена энергия адгезии этого соединения к поверхности TiN.
Ключевые слова: твердый сплав ВК8, покрытия для режущих инструментов, энергия адгезии, наномасштабное моделирование
Благодарности. Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда № 23-29-00393, https://rscf.ru/ project/23-29-00393/
f ^
ССЫЛКА НА СТАТЬЮ: Мокрицкий Б.Я., Заводинский В.Г., Горкуша О.А. Исследование адгезионных свойств слоев Ti, TiN и (Ti, Cr, Al)N, последовательно осаждаемых на поверхность твердого сплава WC92-Co8 // Computational Nanotechnology. 2023. Т. 10. № 2. С. 53-59. DOI: 10.33693/2313-223X-2023-10-2-53-59. EDN: BOLLQP
V
DOI: 10.33693/2313-223X-2023-10-2-53-59
Investigation of the Adhesion Properties
of Ti, TiN and (Ti, Cr, Al)N Layers Successively Deposited
on the WC92-Co8 Hard Alloy Surface
B.Ya. Mokritski1' a ©, V.G. Zavodinsky2' b ©, O.A. Gorkusha2' c ©
1 Komsomolsk-on-Amur State University, Komsomolsk-on-Amur, Russian Federation
2 Khabarovsk branch at Institute of Applied Mathematics
of the Far Eastern branch of the Russian Academy of Sciences, Khabarovsk, Russian Federation
a E-mail: [email protected] b E-mail: [email protected] c E-mail: [email protected]
Abstract. The energy of a three-layer coating on the surface of a hard alloy based on tungsten carbide WC92-Co8 (technical name VK8) has been studied using computer simulation methods of density functional theory and pseudopotentials. The first layer is titanium; the second layer is titanium nitride; the third layer is a composite nitride (Ti, Cr, Al)N. The dependence of the energy of adhesion of titanium to the WC and Co surfaces on the thickness of the deposited titanium layer (from one to three atomic layers) has been studied. The adhesion energy of titanium nitride to the pre-deposited titanium layer is calculated. For four variants of the structure of the compound (Ti, Cr, Al)N, the adhesion energy of this compound to the TiN surface was calculated.
Key words: hard alloy VK8, coatings for cutting tools, adhesion energy, nanoscale modeling
Acknowledgments. This work was supported by the Russian Science Foundation grant No. 23-29-00393, https://rscf.ru/ project/23-29-00393
f -^
FOR CITATION: Mokritski B.Ya., Zavodinsky V.G., Gorkusha O.A. Investigation of the Adhesion Properties of Ti, TiN and (Ti, Cr, Al)N Layers Successively Deposited on the WC92-Co8 Hard Alloy Surface. Computational Nanotechnology. 2023. Vol. 10. No. 2. Pp. 53-59. (In Rus.) DOI: 10.33693/2313-223X-2023-10-2-53-59. EDN: BOLLQP
V
1. ВВЕДЕНИЕ
Твердый сплав WCg2-Co8 (ВК8) широко используется при производстве режущих инструментов различного применения, предназначенных для обработки материалов повышенной твердости [1]. Он состоит из микро (или нано) кристаллитов карбида вольфрама, скрепленных между собой прослойками кобальта. Однако в процессе эксплуатации поверхность такого инструмента быстро изнашивается, растрескивается, режущая кромка разрушается (сглаживается) [2]. С целью увеличения срока службы режущего инструмента на поверхность твердого сплава наносят специальные покрытия [3].
В зависимости от решаемых задач поверхностных слой может выполнять функции [4]: • высокотвердого поверхностного слоя, препятствующего абразивному изнашиванию рабочих поверхностей инструмента в процессе резания;
• промежуточной среды, обладающей низким сродством с обрабатывающим материалом и препятствующей интенсивному схватыванию в условиях адгезионного изнашивания;
• антифрикционной твердой смазки, минимизирующей налипание обрабатываемого материала на инструмент в процессе резания;
• барьерного слоя, препятствующего отпуску поверхностного слоя инструмента в результате воздействия повышенных тепло-силовых нагрузок;
• барьерного слоя, способного тормозить или останавливать распространение сетки усталостных трещин, приводящей к макровыкрашиванию рабочих кромок.
Наиболее эффективными из них являются многослойные покрытия, каждый слой которых выполняет свою функцию. Общая схема такого покрытия (трехслойного) представлена на рис. 1.
WC
Рис. 1. Схема трехслойного покрытия на твердом сплаве:
A - первый буферный слой; B - второй буферный слой; C - основной рабочий слой
Fig. 1. Scheme of a three-layer coating on a hard alloy:
A is the first buffer layer; B is the second buffer layer; C is the main working layer
Первый слой (А) выполняется как правило из достаточно пластичного, но прочного металла, который имеет хорошее сцепление с поверхностью твердого сплава и заполняет (залечивает) имеющиеся на ней царапины, каверны и другие дефекты. Второй слой (В) служит для связи первого (буферного) слоя с третьим слоем (С), который принимает на себя при резании основную нагрузку и должен обладать высокой трещино-стойкостью и износоустойчивостью. Наиболее часто в качестве материала первого слоя используется титан, для второго нитрид (или карбид) титана, для третьего - сложный многокомпонентный композит на основе нитрида или карбида титана.
Одной из важнейших характеристик таких многослойных покрытий является степень сцепления между собой отдельных ее слоев. Для экспериментального исследования адгезии твердых покрытий используется несколько методов, из которых самыми популярными являются метод вдавливания алмазного конуса и метод царапания алмазной иглой [5; 6]. Первый метод обычно применяется для толстых покрытий, второй - для тонких. Оба метода являются разрушающими и в явном виде указывают на корреляцию с такими свойствами покрытий как трещиностойкость и износостойкость. Чем больше сила сцепления покрытия с подложкой и слоев покрытия между собой, тем выше его перечисленные выше механические характеристики.
Покрытия на основе титана и нитрида титана, а также многокомпонентных соединений широко применяются для увеличения работоспособности режущих инструментов, создаваемых на базе твердого сплава ВК8, однако адгезионные характеристики этих покрытий изучены недостаточно. Целью настоящей работы является теоретическое исследование энергии адгезии различных слоев покрытия ТШЩГ^ Сг, друг к другу и к поверхности сплава ВК8.
2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ
Все вычисления были выполнены в рамках теории функционала плотности (ТФП) [7; 8], с использованием базиса плоских волн, приближения градиентных поправок [9] и метода псевдопотенциалов [10], собранных в пакете FHI96md [11]. При этом мы использовали псевдопотенциалы, сконструированные с помощью пакета FHI98PP [12].
Исследование проводилось в три этапа. На первом этапе мы изучили взаимодействие титана с поверхностью сплава ВК8. Поскольку основную площадь на поверхности твердого сплава ВК8 занимают кристаллиты карбида вольфрама, мы наибольшее внимание уделили взаимодействию атомов титана с поверхностью WC, однако адгезия титана на поверхности кобальта также была рассмотрена.
Известно, что кристаллиты WC, используемые в стандартных твердых сплавах (за исключением наноструктурных) обладают кубической структурой, поэтому в качестве подложки мы использовали периодическую пластину, содержащую четыре монослоя слоя /ёс^С. Периодичность по осям ХУ составила 2 х 2 и соответствовала предварительно найденной постоянной решетки fcc-WC (а0 = 0,439 нм). Вакуумный промежуток между пластинами составлял около 2,5 нанометра, энергия обрезания плоских волн - 50 Ry. Верхние два слоя пластины WC и атомы наносимых слоев имели возможность смещаться в процессе вычислений полной энергии, остальные атомы системы сохраняли свои начальные положения. Сходимость процедуры самосогласования контролировалась достижением точности полной энергии до 0,01 эВ на атом.
Поверхность WC(100) устроена по типу поверхности №С1. Атомы W и С на этой поверхности чередуются, и энергетически наиболее выгодным для одиночного атома Т является его осаждение прямо на атом углерода. Однако то, что выгодно для одиночного атома, может оказаться невыгодным для монослоя атомов, которые стремятся сформировать собственную двумерную решетку, характерную для кристалла титана. Поэтому мы рассмотрели два варианта монослоя титана на поверхности WC(100):
1) каждый атом монослоя находится над атомом углерода;
2) атомы монослоя титана выстроены как монослой кристалла ГЦК-Т^100).
Следующие монослои (второй и третий) в каждом случае упорядочиваются эпитаксиально. То есть в случае А титан повторяет решетку WC, а в случае В титан продолжает формировать свою собственную решетку.
Для всех случаев вычислены величины энергии адгезии Е^, которая находилась по формуле
Jad
Esystem E1 E2
S
где E , - полная энергия системы;
^ system " '
Ex и E2 - энергии частей системы, вычисленные по отдельности, без взаимодействия друг с другом. Часть номер 1 может представлять собой подложку WC, либо подложку WC c находящимся на ней слоем, либо один из слоев, а часть номер 2 - все остальные слои (один или два). Символ S обозначает площадь границы раздела.
с
B
A
NANOTECHNOLOGY AND NANOMATERIALS 3. РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ 3.1. Титан на WC
Мы вычисляли энергию адгезии монослоев титана со структурами A и B (описанными выше) к поверхности WC(100), а также систем из двух и трех монослоев титана. Кроме того, мы находили энергию адгезии монослоев друг к другу (в двухслойной и трехслойной системах). Схема расположения слоев титана на поверхности WC(100) изображена на рис. 2. Результаты расчетов представлены в табл. 1.
WC
Рис. 2. Общая схема расположения слоев титана на поверхности WC(100). Цифры 1, 2, 3 - номера монослоев Fig. 2. General arrangement of titanium layers on the WC(100) surface; 1, 2, 3 are numbers of monolayers
Таблица 1
Величины энергии адгезии (Дж/м2) для разных систем («подложка : покрытие») и для разных границ раздела и разных типов структуры [Adhesion energy values (J/m2) for different systems ("substrate : coating") and for different interfaces and different types of structure]
3
2
Система [System] WC : 1 WC : (1 + 2) WC : (1 + 2 + 3)
Граница [Interface] WC/1 WC/(1 + 2) 1/2 WC/(1 + 2 + 3) 2/3
Тип структуры [Structure type] А 3,07 3,37 2,80 2,65 2,38
B 2,84 2,73 2,62 3,53 3,23
Для сравнения мы вычислили энергию монослоя кобальта (структура А) к поверхности WC, она оказалась равна 4,01 (Дж/м2).
Анализ результатов, изложенных в таблице, показывает, что энергия адгезии одного и двух монослоев титана заметно зависит от типа расположения атомов Т (структура А или В). При этом структура А (расположение атомов Т над атомами С) приводит к более высокой степени адгезии, чем структура В (атомы Т формируют собственную решетку). Однако покрытие толщиной в три монослоя демонстрирует уже обратную картину: более устойчивой с точки зрения адгезии оказывается структура В. Этот же эффект мы видим при рассмотрении адгезии верхних слоев (границы 1/2 и 2/3). Что касается того факта, что энергия адгезии кобальта превышает энергию адгезии титана, подчеркивает правильность выбора кобальта в качестве связующего материала для твердого сплава WCg2-Co8.
3.2. Адгезия титана к кобальту
Поскольку на поверхности твердого сплава WCg2-Со8 кроме кристаллитов WC имеются участки, занятые металлическим кобальтом, представляет интерес исследовать адгезию наносимых слоев титана к этим участкам. Пользуясь методикой, описанной выше, и взяв в качестве подложки пластину кобальта толщиной в четыре атомных слоя, мы нашли энергию адгезии для одного монослоя титана 1,97 Дж/м2, а для двух монослоев - 1,35 Дж/м2. Таким образом, сцепление титана с этими участками существенно меньше, чем с поверхностью кристаллитов WC, однако площадь, занимаемая кобальтом на поверхности сплава ВК8,
занимает всего 4% от общей площади, так что средняя энергия адгезии монослоя титана к поверхности ВК8 за счет его взаимодействия с кобальтом понижается лишь 0,03-0,05 эВ в зависимости от структуры монослоя (варианты 1 или 2).
3.3. Слои нитрида титана на поверхности Ti(100)
Титан является весьма твердым металлом, однако его твердость значительно уступает твердости кристалла WC и твердости следующего за ним покрытия, которое принимает на себя все удары судьбы режущего инструмента: растрескивается, выкрашивается, истирается. Если, например, в качестве завершающего покрытия используется многокомпонентный композит на основе нитрида титана, то на роль буфера между ним и нижележащим слоем титана идеально подходит именно нитрид титана.
При исследовании взаимодействия нитрида титана с поверхностью титана мы будем следовать методике, изложенной в предыдущем разделе. То есть, вначале мы исследовали поведение одного монослоя TiN, затем - двух и трех монослоев. Схема такого исследования внешне совпадает со схемой, изображенной на рис. 2.
Нитрид титана устроен примерно также как карбид вольфрама и в кубической форме также образует решетку типа NaCl. Однако оказалось, что его взаимодействие с титаном обладает своими особенностями. При нанесении первого монослоя TiN на поверхность титана атомы азота охотно связываются с атомами титана подложки, смешиваясь с ними и образуя
нитридоподобный переходной слой. Энергия адгезии получается очень высокой - 8,76 Дж/м2. Такая высокая адгезия получается из-за того, при этом возникают дополнительные сильные химические связи Т-^ разрыв которых при удалении нанесенных атомов Т и N требует больших затрат энергии. В результате первый слой TiN испытывает недостаток азота, и осаждение на него следующего слоя TiN приводит к снижению энергии адгезии (3,44 Дж/м2). Добавление в этот слой четырех атомов азота (для компенсации ушедших в подложку) приводит к увеличению энергии адгезии до 3,78 Дж/м2. Третий слой 1Ж садится на второй уже без проблем, с правильной стехиометрией. Энергия адгезии третьего слоя ко второму равна 3,75 Дж/м2.
3.4. Рабочий слой (Т, Сг, А1)М
Подступая к изучению этого слоя, мы столкнулись с отсутствием внятной информации об устройстве соединения (Т^ Сг, А1)^ Сведения о нем в основном сводятся к утверждению [7-10], что в зависимости от технологических условий количественный состав и структура нанесенного слоя могут сильно изменяться, что естественно сказывается на его рабочих характеристиках.
Для исследования адгезии этого соединения к поверхности нитрида титана мы использовали четыре варианта его структуры и состава (каждый вариант состоял из трех монослоев).
1. За основу взяли решетку ТМ, в которой атомы Т случайным образом заменили на атомы Сг и А1. Соотношение количества атомов: 1/3, 1/3, 1/3.
2. Взяли за основу вариант 1, однако атомы Т первого монослоя полностью заменили на атомы Сг, атомы Т и А1 во втором и третьем слоях расположили хаотично.
3. Взяли за основу вариант 1, однако атомы Т первого монослоя полностью заменили на атомы А1, атомы Т и Сг во втором и третьем слоях расположили хаотично.
4. В первом монослое атомы азота разместили над атомами титана верхнего слоя ТМ, атомы хрома - над атомами азота верхнего слоя ТШ. Остальные атомы А1 и N расположили хаотично во втором и третьем монослоях.
Разумеется, вариантов можно придумать большое множество, но ни один из них не имел бы никаких логических преимуществ перед другими, поэтому мы решили ограничиться вышеперечисленными четырьмя. Результаты вычислений нас удивили. Оказалось, что для всех исследованных вариантов энергия адгезии соединения к нитриду титана получилась почти одинаковой (табл. 2).
Из табл. 2 мы видим, что сцепление слоя (Ti, Cr, Al)N с поверхностью нитрида титана существенно слабее, чем сцепление остальных слоев рассмотренного нами трехслойного покрытия: энергия адгезии примерно в полтора раза ниже. Как было сказано выше, понижение величины энергии адгезии напрямую связано со снижением таких важных механических характеристик как прочность и износоустойчивость. На практике это проявляется в том, что данные покрытия быстро растрескиваются, выкрашиваются и выходят из строя.
Таблица 2
Энергия адгезии слоя (Ti, Cr, Al)N к поверхности нитрида титана в зависимости от варианта
устройства этого слоя [The adhesion energy of the layer (Ti, Cr, Al)N to the surface of titanium nitride, depending on the option of this layer composition]
Вариант [Option] 1 2 3 4
Энергия адгезии, Дж/м2 [Adhesion energy, J/m2] 2,03 2,30 2,40 2,35
4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Таким образом, наши расчеты показывают, что в исследованной системе <^СШЛШ/(Т^ Сг, А1)№> слабым место с точки зрения адгезии является граница Сг, А1)№ Энергия адгезии для этой границы раздела оказывается примерно в полтора раза ниже чем между остальными слоями. А поскольку механические характеристики многослойных покрытий тесно связаны с энергией адгезии составляющих их слоев, то в качестве верхнего (рабочего) слоя мы рекомендуем выбирать материалы с высокой адгезией к материалам нижележащих, буферных слоев.
Литература
1. Григорьев С.Н., Табаков В.П., Волосова М.А. Технологические методы повышения износостойкости контактных площадок режущего инструмента: монография. Старый Оскол: ТНТ, 2011. 380 с.
2. Нарыжный А.Г., Куценко Ю.М., Гром М.В., Степаненко Д.Р. Термомеханическая модель процесса резания резцом с износостойким покрытием // Авиационно-космическая техника и технологии. 2014. № 35 (112). С. 4-10. ISSN: 1727-7337
3. Верещака А.А., Верещака А.С., Седых М.И. Режущие инструменты с модифицирующими износостойкими
References
1. Grigoriev S.N., Tabakov V.P., Volosova M.A. Technological methods for increasing the wear resistance of the contact pads of the cutting tool. Stary Oskol: TNT, 2011. 380 p.
2. Naryzhny A.G., Kutsenko Yu.M., Grom M,V., Stepanenko D.R. Thermomechanical model of the cutting process with a cutter with a wear-resistant coating. Aviatsiono-kosmicheskaya technica i technologii. 2014. No. 35 (112). Pp. 4-10 (In Rus.)
3. Vereschaka A.A., Vereschaka A.S., Sedykh V.I. Cutting tools with modifying wear-resistant complexes. Moscow: Stankin, 2014. 195 p.
NANOTECHNOLOGY AND NANOMATERIALS
комплексами. М.: ФГБОУ ВО МГТУ «Станкин», 2014. 195 с. ISBN: 978-5-7028-0712-6
4. Мокрицкий Б.Я., Бурков А.А. Концепция разработки арсенала наукоемких технологических процессов изготовления металлорежущего инструмента // Наукоемкие технологии в машиностроении. 2011. № 4. С. 20-26.
5. Зимон А.Д. Адгезия пленок и покрытий. М., Химия, 1977. 352 с.
6. Тополянский П.А. Исследование адгезионных свойств и механизма образования покрытия, наносимого методом финишного плазменного упрочнения. Ч. 2 // Матер. 7-й междунар. практ. конф.-выставки «Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки», 12-15 апр. 2005 г., Санкт-Петербург. СПб.: Изд-во СПбГПУ 2005. С. 316-333.
7. Hohenberg H., Kohn W. Homogentous electron gas // Phys. Rev. 1964. No. 136. Pp. B864-871.
8. Kohn W., Sham J.L. Self-consistent equations including exchange and correlation effects // Phys. Rev. 1965. No. 140. Pp. A1133-A1138.
9. Perdew J.P., Wang Y. Accurate and simple density functional for the electronic exchange energy // Phys. Rev. B. 1986. No. 33. Pp. 8800-8802.
10. Cohen M.L., Heine V. In: Solid state physics. H. Ehrenreich, F. Seitz, D. Turnbull (eds.). New York: Academic Pres, 1970. Pp. 24, 38-249.
11. Beckstedte M., Kley A., Neugebauer J., Scheffler M. Density functional theory calculations for poly-atomic systems: Electronic structure, static and elastic properties and ab initio molecular dynamic // Comput. Phys. Commun. 1997. No. 107. Pp. 187-205.
12. Fuchs M., Scheffler M. Ab initio pseudopotentials for electronic structure calculations of poly-atomic systems using density functional theory // Comput. Phys. Commun. 1999. No. 119. Pp. 67-165.
13. Yamamoto K., Sato T., Takahara K., Hanaguri K. Properties of (Ti, Cr, Al)N coatings with high Al content deposited by new plasma enhanced arc-cathode // Surface and Coatings Technology. 2003. No. 174-175. Pp. 620-626.
14. Bing Yang, Li Chen, Ke K. Chang et al. Thermal and thermo-mechanical properties of Ti-Al-N and Cr-Al-N coatings // Int. Journal of Refractory Metals and Hard Materials. 2012. No. 35. Pp. 235-240.
15. Grigoriev S., Vereschaka A., Milovich F. et al. Investigation of the properties of Ti-TiN-(Ti, Cr, Mo, Al)N multilayered composite coating with wear-resistant layer of nanolayer structure // Coatings. 2020. No. 10. P. 1236. DOI: 10.3390/ coatings10121236
16. Blinkov I.V., Tsareva S.G., Zentseva A.V. et al. Structure and phase formation of nanostructural ion-plasma Ti-Cr-Al-N coatings on a hard-alloy cutting tool // Russian Journal of Non-Ferrous Metals. 2010. Vol. 51. No. 6. Pp. 483-489.
4. Mokritski B.Y., Burkov A.A. The concept of developing an arsenal of science-intensive technological processes for the manufacture of metal-cutting tools. Naukoemkie teknologii v mashinostroenii. 2011. No. 4. Pp. 20-26. (In Rus.)
5. Zimon A.D. Adhesion of films and coatings. Moscow: Khimiya, 1977. 352 p.
6. Topolyanski P.A. Investigation of the adhesion properties and the formation mechanism of the coating applied by the finishing plasma hardening method. Part 2. St. Petersburg: SpbSPU, 2005. Pp. 316-333.
7. Hohenberg H., Kohn W. Homogentous electron gas. Phys. Rev. 1964. No. 136. Pp. B864-871.
8. Kohn W., Sham J.L. Self-consistent equations including exchange and correlation effects. Phys. Rev. 1965. No. 140. Pp. A1133-A1138.
9. Perdew J.P., Wang Y. Accurate and simple density functional for the electronic exchange energy. Phys. Rev. B. 1986. No. 33. Pp. 8800-8802.
10. Cohen M.L., Heine V. In: Solid state physics. H. Ehrenreich, F. Seitz, D. Turnbull (eds.). New York: Academic Pres, 1970. Pp. 24, 38-249.
11. Beckstedte M., Kley A., Neugebauer J., Scheffler M. Density functional theory calculations for poly-atomic systems: Electronic structure, static and elastic properties and ab initio molecular dynamic. Comput. Phys. Commun. 1997. No. 107. Pp. 187-205.
12. Fuchs M., Scheffler M. Ab initio pseudopotentials for electronic structure calculations of poly-atomic systems using density functional theory. Comput. Phys. Commun. 1999. No. 119. Pp. 67-165.
13. Yamamoto K., Sato T., Takahara K., Hanaguri K. Properties of (Ti, Cr, Al)N coatings with high Al content deposited by new plasma enhanced arc-cathode. Surface and Coatings Technology. 2003. No. 174-175. Pp. 620-626.
14. Bing Yang, Li Chen, Ke K. Chang et al. Thermal and thermo-mechanical properties of Ti-Al-N and Cr-Al-N coatings. Int. Journal of Refractory Metals and Hard Materials. 2012. No. 35. Pp. 235-240.
15. Grigoriev S., Vereschaka A., Milovich F. et al. Investigation of the properties of Ti-TiN-(Ti, Cr, Mo, Al)N multilayered composite coating with wear-resistant layer of nanolayer structure. Coatings. 2020. No. 10. P. 1236. DOI: 10.3390/ coatings10121236
16. Blinkov I.V., Tsareva S.G., Zentseva A.V. et al. Structure and phase formation of nanostructural ion-plasma Ti-Cr-Al-N coatings on a hard-alloy cutting tool. Russian Journal of Non-Ferrous Metals. 2010. Vol. 51. No. 6. Pp. 483-489.
Статья проверена программой Антиплагиат. Оригинальность - 67,89%
Рецензент: Плюснин Н.И., доктор физико-математических наук, доцент; старший научный сотрудник Военной академии связи Министерства обороны РФ
Статья поступила в редакцию 21.03.2023, принята к публикации 25.04.2023 The article was received on 21.03.2023, accepted for publication 25.04.2023
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Мокрицкий Борис Яковлевич, доктор технических наук, доцент; главный научный сотрудник Комсомоль-ского-на-Амуре государственного университета. Комсомольск-на-Амуре, Российская Федерация. ORCID: https://orcid.org/0000-0003-4727-9873; E-mail: boris@ knastu.ru
Заводинский Виктор Григорьевич, доктор физико-математических наук, профессор; ведущий научный сотрудник Хабаровского отделения Института прикладной математики Дальневосточного отделения Российской академии наук. Хабаровск, Российская Федерация. ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0958-6282; E-mail: [email protected]
Горкуша Ольга Александровна, кандидат физико-математических наук; старший научный сотрудник Хабаровского отделения Института прикладной математики Дальневосточного отделения Российской академии наук. Хабаровск, Российская Федерация. ORCID: https://orcid.org/0000-0002-8431-5004; E-mail: o_garok @rambler.ru
ABOUT THE AUTHORS
Boris Ya. Mokritski, Doctor of Engineering, Associate Professor; chief researcher at the Komsomolsk-on-Amur State University. Komsomolsk-on-Amur, Russian Federation. ORCID: https://orcid.org/0000-0003-4727-9873; E-mail: [email protected]
Victor G. Zavodinsky, Doctor of Physics and Mathematics, Professor; leader-researcher at the Khabarovsk branch at Institute of Applied Mathematics of the Far Eastern branch of the Russian Academy of Sciences. Khabarovsk, Russian Federation. ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0958-6282; E-mail: [email protected] Olga A. Gorkusha, Candidate of Physics and Mathematics; senior researcher at the Khabarovsk branch at Institute of Applied Mathematics of the Far Eastern branch of the Russian Academy of Sciences. Khabarovsk, Russian Federation. ORCID: https://orcid.org/0000-0002-8431-5004; E-mail: [email protected]
