CC BY
52
УДК 621.5
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПНЕВМАТИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ДЛЯ АВТОНОМНОГО ЭНЕРГОСНАБЖЕНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
© В.В. Миронов1, Д.В. Миронов2, Ю.А. Иванюшин3
1,3Тюменский государственный архитектурно-строительный университет, 652001, Россия, г. Тюмень, ул. Луначарского, 2. 2ЗАО «Тюменьнефтегазпроект», 625048, Россия, г. Тюмень, ул. Малыгина, 59.
Рассматривается возможность использования пневматической энергии, получаемой с низконапорных природных и техногенных водотоков, в системах автономного энергоснабжения и жизнеобеспечения зданий и сооружений. Описывается сущность способа преобразования энергии низконапорных водотоков сначала в пневматическую энергию, а затем в полезную мощность. Приведены основные расчетные зависимости. Представлены результаты расчета гипотетического примера.
Ключевые слова: возобновляемые источники энергии; низконапорные водотоки; пневматическая энергия; сжатый воздух; автономная генерация.
PNEUMATIC ENERGY USE FOR AUTONOMOUS POWER SUPPLY OF BUILDINGS AND STRUCTURES V.V.Mironov, D.V. Mironov, Yu.A. Ivanyushin
Tyumen State University of Architecture and Civil Engineering, 2, Lunacharskogo St., Tyumen, 652001, Russia. CJSC "Tyumenneftegasproekt", 59 Malygina St., Tyumen, 625048, Russia.
The paper discusses the use of pneumatic energy derived from low-pressure natural and anthropogenic watercourses in autonomous energy supply and life support systems of buildings and structures. The essence of the method of low-pressure stream energy conversion first in pneumatic energy and then in useful power is described. The basic estimated dependencies are given. The results of hypothetical example calculation are provided.
Keywords: renewable energy sources; low-pressure water streams; pneumatic energy; compressed air; autonomous generation.
С начала XXI века доля альтернативной, так называемой зеленой энергетики в общем балансе используемой энергии значительно увеличилась. Это связано с различными факторами: стремлением государств к энергетической независимости и безопасности [4], формированием концепции устойчивого развития [3], отсутствием или неравномерным распределением традиционных углеводородных источников энергии в регионах. Кроме того, мировое энергопотребление неуклонно растет. Во многих регионах мира возникла ситуация, когда спрос на энергию значительно пре-
вышает ее предложение.
Развитие «зеленых» технологий является перспективным направлением в энергетической стратегии Российской Федерации, а курс на энерго- и ресурсосбережение становится одним из основополагающих для большинства экономик мира [6].
В нашей стране имеются значительные ресурсы разнообразных возобновляемых источников энергии (ВИЭ). Практически в каждом регионе есть такие ресурсы, а некоторые регионы богаты всем их разнообразием одновременно. Сегодня в мире широко используются энергия солнца и
1Миронов Виктор Владимирович, доктор технических наук, профессор кафедры водоснабжения и водоотведения, e-mail: [email protected]
Mironov Viktor, Doctor of technical sciences, Professor of the Department of Water Supply and Sewerage, e-mail: [email protected]
2Миронов Дмитрий Викторович, кандидат технических наук, главный инженер. Mironov Dmitriy, Candidate of technical sciences, Chief engineer.
3Иванюшин Юрий Андреевич, ассистент кафедры водоснабжения и водоотведения, e-mail: [email protected]
Ivanyushin Yuriy, Assistant Professor of the Department of Water Supply and Sewerage, e-mail: [email protected]
ветра, биоэнергетика, низкопотенциальное тепло грунтов и геотермальных вод, энергия приливов. Эти источники экологически безопасны, однако их широкое распространение сдерживается экономической целесообразностью использования ВИЭ в некоторых регионах.
Следует учитывать потенциал тех или иных возобновляемых источников применительно к конкретным условиям эксплуатации энергетических установок. Логично, что биоэнергетика существенно зависит от наличия необходимого сырья в рассматриваемом регионе. Эффективность ветроэнергетики в безветренных районах будет минимальной, схожие климатические ограничения накладываются и на солнечную энергетику, которая напрямую зависит от метеоусловий. Если в качестве источника энергии рассматривать водные ресурсы, то их энергетический потенциал по сравнению с солнечной или эоловой энергией более прогнозируем во времени. Потенциал водных ресурсов характеризуется гидрографами рек, построенными для большинства природных водотоков.
Самым универсальным видом полезной мощности остается электрическая энергия. Ввиду того что в течение суток существует определенная неравномерность использования электрической энергии, возникает необходимость в накоплении и хранении выработанной энергии. Аккумуляция электрической энергии требует больших затрат и приводит к значительному повышению ее конечной стоимости. Аккумуляция гидравлической энергии требует значительных объемов воды. На сегодняшний день существуют различные способы накопления и хранения пневматической энергии. Появились предложения по использованию излишков сгенерированной в ночное время электрической энергии путем трансформации ее в пневматическую энергию с последующей закачкой в подземные хранилища [4]. В качестве хранилищ больших объемов находящегося под давлением воздуха могут использоваться отработанные горные выработки или специально созданные подземные воздушные хранили-
ща. При малых количествах аккумулирования пневматической энергии целесообразно использование высокопрочных емкостей (ресиверов) из стали или из композитных материалов.
В данной работе рассматривается вопрос использования энергии многочисленных малых, низконапорных водотоков природного и техногенного характера с применением модифицированных гидротаранных агрегатов для генерации пневматической энергии [7]. Принципиальная схема модифицированных гидротаранных агрегатов (далее - гидроагрегатов), генерирующих пневматическую энергию с последующим ее преобразованием в электрическую и энергию для производства холода, представлена на рис. 1, 2.
Гидроагрегат представляет собой напорный трубопровод, установленный в русло водотока. Оголовок трубопровода оборудован ударным клапаном, принцип действия которого аналогичен ударным клапанам известных гидравлических таранов [9]. Трубопровод выполнен из стальных труб большого диаметра, на стенках которого в отверстиях размещены круглые мембраны из эластичного прочного материала, сверху покрытые полусферическими крышками, снабженными патрубками с всасывающими и нагнетательными клапанами, представляющими собой в совокупности камеры сжатия воздуха мембранных компрессоров. Соприкосновения рабочих тел «вода-воздух» в процессе работы гидроагрегата не происходит. Технология преобразования гидравлической энергии в полезную мощность отлична от традиционной технологии преобразования с использованием низконапорных гидравлических турбин и заключается в следующем. В напорном трубопроводе гидроагрегата при помощи автоматически действующего ударного клапана инициируется периодический гидравлический удар. Возникает ударная волна повышенного избыточного давления, напрямую воздействующая на эластичные мембраны и приводящая в действие мембранные воздушные компрессоры, генерирующие пневматическую энергию. Затем
Рис. 1. Принципиальная схема генерирующего оборудования: 1 - напорный трубопровод гидроагрегата; 2 - автоматически работающий ударный клапан гидротаранного агрегата; 3 - мембраны; 4 - камеры сжатия воздуха; 5 - воздушные фильтры; 6 - рукавные мягкие оболочки, заполненные водой, для создания регулируемого подпора перед гидроагрегатом; 7 - анкерное крепление гидроагрегата; 8 - ресивер; 9 - пневмодвигатель; 10 - генератор электрического тока; 11 - воздух на очистку и кондиционирование воздуха
помещений
Рис. 2. Реализация принципа струйного подмешивания горячего воздуха из ресивера для предотвращения обмерзания пневмодвигателя
сжатый воздух по воздуховодам выталкивается в ресивер, который кроме накопительной функции сглаживает пульсацион-ные воздействия от периодичности работы гидроагрегата.
Далее, в зависимости от необходимой потребителю полезной мощности, возможна генерация электрической энергии, холода или их когенерация. Из ресивера воздух подается на пневмодвигатель, к которому подключен генератор электрического тока. В качестве пневмодвигателей могут использоваться детандеры объемного дей-
ствия, турбодетандеры или пневмомоторы различного принципа действия. Для предотвращения обмерзания корпусов пневмодвигателей и их проточной части в случае необходимости может быть предусмотрено применение абсорбционного метода осушки воздуха или метода «вымораживания» водяного пара [5], а также использование принципа струйного подмешивания к рабочему телу теплого атмосферного воздуха, обеспечивающего комфортную температуру при кондиционировании помещений (см. рис. 2).
Доступная к съему полезная мощность зависит от гидрологических характеристик водотока (расход потока воды, напор на входе в гидроагрегат) и конструктивных особенностей гидроагрегата (коэффициент расхода напорного трубопровода).
Скорость движения воды в напорном трубопроводе и, м/с, соответствующая установившемуся движению воды при заданном напоре на входе при открытом ударном клапане на полную величину его рабочего хода, определяется по формуле [11]:
v = ßm-л^Н,
где ут - коэффициент расхода напорного трубопровода; д - ускорение свободного падения, м/с2; Н - высота столба воды перед гидроагрегатом (Н - Н2 - разница уровней воды в водотоке до и после гидроагрегата соответственно), м.
Цикл работы гидроагрегата включает три этапа:
первый - время набора напорным трубопроводом кинетической энергии, характеризуемый изменением (повышением) средней скорости движения воды от нуля до значения и, соответствующего установившемуся движению в напорном трубопроводе;
второй - время пробега возникающей в трубопроводе волны повышенного давления;
третий - время пробега волны пониженного давления.
Второй и третий этапы численно равны и малы по сравнению с первым. Ударный клапан гидроагрегата закрывается практически мгновенно, наблюдается прямой гидравлический удар. Таким образом, полный цикл работы гидроагрегата Ц с, определяется по формуле
U, =
2 2 + -
]gH C,
L,
где I - длина напорного трубопровода, м;
Ср - скорость распространения волны повышенного давления, м/с, которая при прямом гидравлическом ударе рассчитывается как [11]
С
Руд vp
где руд - величина ударного давления в трубопроводе при прямом гидравлическом ударе, Па; р - плотность воды, кг/м3.
Средний расход воды в напорном
трубопроводе Qс
ср >
м3/с,
находится из
уравнения неразрывности [11] в предположении, что изменение скорости при наборе кинетической энергии на первом этапе осуществляется по линейному закону:
QCp = 0,5 -а v
= 0,125-ж-(Бн -2-З)2 -и,
где ш - площадь живого сечения напорного трубопровода, м2; Он - наружный диаметр напорного трубопровода, м; б - толщина стенки трубопровода, м.
Величина полной кинетической энергии объема воды Е, Дж, заключенного во внутреннем пространстве напорного трубопровода, определяется по известной физической формуле:
E
m-v
2
р-ж\DH -2-S)2-L
(1)
v
Или, приняв плотность воды постоянной и равной р = 1000 кг/м3, а п = 3,14,
е = 362,5-(вн - 2-Я)2- ь-и2. (2)
Величина доступной к преобразованию кинетической энергии потока воды будет несколько ниже, чем рассчитанная по формулам (1) или (2). Это объясняется тем, что часть этой энергии преобразуется в потенциальную энергию упругой дефор-
2
8
мации стенок трубопровода и упругой деформации воды ДЕ, Дж [11]:
AE =
п-L
(Dh - 2 S)2 , (DH - 2 Sf
E
E •S ^ ст u
• Руд
8
где Ев - модуль упругости воды, Па; Ест - модуль упругости материала трубопровода, Па.
Тогда коэффициент полезного действия напорного трубопровода гидроагрегата По определяется как
1 М Ло = I-—,
e
о
а суммарный объем Ум, м , занимаемый
водой под мембранами при их возвратно-поступательном движении, как
v =
у м
E -Л0 Руд
(3)
Привод камер сжатия (гидроагрегат) - прямодействующий. Это означает, что камеры сжатия за цикл работы могут сжать такой объем воздуха Ум, какой первоначально находился над мембранами при атмосферном давлении (если не учитывать объемный коэффициент полезного действия (КПД) камер сжатия воздуха). Из этого условия выполняется расчет необходимого количества камер сжатия. При проектировании энергостанций, работающих по предлагаемой технологии, необходимо учитывать, что конструктивно суммарный объем полостей камер сжатия воздуха из-за наличия «мертвого» пространства может быть несколько ниже, чем полученный по формуле (3), а это оказывает влияние на величину п0.
Ввиду быстроты сжатия воздуха мембранными компрессорами в первом приближении процесс сжатия воздуха мож-
но считать адиабатным, то есть без внешнего теплообмена [12]. Энергию Еа, которую необходимо затратить на всасывание, сжатие и нагнетание объема воздуха Ум с атмосферного давления р1 до абсолютного давления р2 = ра + руд при адиабатном процессе сжатия, и абсолютную температуру воздуха Т2 на выходе из компрессора можно определить из уравнений [1]:
Е =■
к
к -1
• Р1V
м
к-1
f
V
/
То =
Р2
v Р1 J
р2 v Р1 J
к-1
ПГ
•Т1.
где к=1,4 - показатель адиабаты воздуха; Т1 - температура наружного воздуха, всасываемого в камеру сжатия, К.
Коэффициент, характеризующий наличие мертвого пространства, Аоб, изменяется в широких пределах и в правильно сконструированных камерах может достигать значений 0,90-0,95 [1]. Коэффициент дросселирования, учитывающий потери давления в клапанах камер сжатия, А2, лежит в пределах 0,95-0,97. Влияние подогрева и теплообмена газа на всасывание учитывает коэффициент подогрева и теплообмена, определяемый по экспериментальным данным и равный отношению температуры воздуха на входе в камеру сжатия и температуры воздуха после смешения с воздухом, оставшимся в мертвом пространстве, Ап. В первом приближении примем его равным 0,95. Тогда ожидаемый объемный КПД равен:
щ =Лоб •Лдр 'Ап•
Степень использования механической энергии прямодействующего привода для совершения всасывания, адиабатного сжатия воздуха и его нагнетания характеризуется коэффициентом полезного действия, п2 , рассчитываемого как
12
En
E-m
Qeo3.
3600- vm mi
и
Тепловой КПД Пз, характеризующий потери тепловой энергии воздуха при прокачке его от камер сжатия до пневмодвига-теля, зависит от теплоизоляции воздуховодов. При достаточной теплоизоляции воздуховодов и промежуточного ресивера между компрессором и пневмодвигателем тепловой КПД может достигать 95% [10].
Анализ современных турбинных или объемных пневмодвигателей (за исключением турбодетандеров) показывает, что их адиабатный КПД п4 редко превышает 75%.
Общий коэффициент полезного действия Пв передачи энергии с вала пнев-модвигателя на вал электрогенератора с учетом КПД современных электрогенераторов можно принять равным 90% [2].
Таким образом, эффективный коэффициент полезного действия цэ преобразования энергии потока воды в электрическую мощность с учетом промежуточного преобразования в пневматическую энергию составит:
Лэ = Л0-П1-Л2-Л3-Л4
Температура воздуха Т4, К, направляемого на очистку и кондиционирование, после пневмодвигателя с учетом его адиабатного КПД п4 определяется по зависимости [8]:
Т4 = Тз-
1 -
Г к-1Л
/ Л
1 -I Р4
I Рз у
V
- 14
J
где р3 - давление на входе в пневмодвига-тель, Па; р4 - давление на выходе из пневмодвигателя, Па; Т3 - значение температуры рабочего тела на входе в пневмодвига-тель, К; при этом Т1 < Т3 < Т2.
Часовой расход воздуха 0воз, м3/ч, на выходе из пневмодвигателя (направляемого на нужды кондиционирования) определяется как
Удельная холодопроизводитель-ность оборудования цх, Дж/кг, зависит от температуры на выходе из пневмодвигате-ля и температуры охлаждаемого (кондиционируемого) объекта Тх:
Чх = ср - (тх - т4)'
где ср - удельная теплоемкость воздуха, Дж/кгК.
Максимально возможное количество выработанной пневматической энергии с низконапорного водотока зависит от расхода воды в его створе при фиксированном подпоре. Установив в створе водотока параллельно несколько гидроагрегатов, мощность энергостанции кратно возрастет. В таблице приведены результаты расчета полезной электрической мощности и количества энергии для кондиционирования воздуха помещений на гипотетическом примере при переменном напоре на входе в гидроагрегат: Н=0,5-1,5 м в. ст., наружный диаметр напорного стального трубопровода 0н=1420 мм, толщина стенки трубы б=20 мм, длина трубопровода 1=12 м. Плотность воды р=1000 кг/м3, ускорение свободного падения д=9,81 м/с, модуль упругости воды Ев=2109 Па, модуль упругости материала трубопровода (стали) Ес=21011 Па. Коэффициент расхода, характеризующий все гидравлические сопротивления гидроагрегата, в том числе автоматического ударного клапана, равен 0,40. Заданное значение ударного давления Ру=2-105 Па. Объемный КПД камер сжатия п1 принят равным 0,85. Температура наружного воздуха Т1=243 К=-30оС.
Вышеописанная технология генерации пневматической энергии с низконапорных водных природных и техногенных потоков с последующим преобразованием в полезную мощность, на наш взгляд, заслуживает внимания по следующим основаниям:
Расчет выходных характеристик генерирующего оборудования _(на один гидроагрегат)_
Параметр Обозначение, ед.измерения Подпор перед гидроагрегатом Н, м
0,50 1,00 1,50
Скорость движения воды в напорном трубопроводе и, м/с 1,253 1,772 2,170
Продолжительность цикла работы гидроагрегата Ъ, с 3,215 2,380 2,030
Средний расход воды в напорном трубопроводе о Оср, м3/с 0,936 1,324 1,622
Кинетическая энергия
аккумулируемая за цикл работы Е, Дж 14078,9 27157,8 42236,6
аккумулируемая за секунду N, Вт 4378,6 11831,4 20806,2
КПД напорного трубопровода По, % 97,9 98,9 9,3
Работа камер сжатия
за цикл работы Еа, Дж 7555,9 15278,2 23000,4
за секунду (мощность) Na, Вт 2350,2 6419,4 11330,3
КПД преобразования (общий) в электрическую энергию Пэл, % 25,4 25,6 25,7
Генерируемое электричество
за цикл работы Еэл, Дж 3569,3 7217,2 10865,1
за секунду (мощность) ^л, Вт 1110,2 3032,4 5352,3
Часовой расход воздуха на выходе из пневмодвигателя, направляемый на кондиционирование помещений о Овоз, НМ3/Ч 65,55 179,07 316,05
1. Использование окружающего воздуха в качестве рабочего тела делает генерирующее оборудование конкурентоспособным при необходимости получения холода в системах кондиционирования зданий и помещений.
2. Выполненные расчеты показали, что при реализации технологии на практике становится возможной генерация значительной мощности, достаточной для автономного энергоснабжения потребителей.
Библиогра
1. Алтухов С.М., Румянцев В.А. Мембранные компрессоры. М.: Машиностроение, 1967. 128 с.
2. Андриенко П.Д., Метельский В.П., Немудрый И.Ю. Использование высокочастотных генераторов для повышения мощности ВЭУ с аэродинамической мультипликацией // Электротехнические и компьютерные системы. 2013. № 10 (86). С. 45-49.
3. Бобылев С.Н. Индикаторы устойчивого развития для России // Вестник МГГУ им. М.А. Шолохова. Социально-экологические технологии. 2012. Вып. 1. Т. 1. С. 7-18.
4. Бодня М.С. Альтернативная энергетика как ком-
3. Представленная технология генерации пневматической энергии не наносит вреда окружающей среде: отсутствуют выбросы вредных веществ в атмосферу, отсутствует подтопление близлежащих территорий, превышение уровня воды в малых водотоках при создании подпора перед агрегатами, не превышает их сезонного колебания.
Статья поступила 13.01.2016 г.
кии список
понент системы энергетической безопасности // Каспийский регион: политика, экономика, культура. 2008. № 3 (16). С. 10-15.
5. Дьяченко Ю.В. Исследование термодинамических циклов воздушно-холодильных машин: монография. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2006. 404 с.
6. Комолова М.Н. Роль возобновляемых источников энергии в российской и европейской системах энергоснабжения // Энергосбережение. 2007. № 7. С. 68-74.
7. Пат. № 2548530. Российская Федерация. Способ строительства малых гидроэлектростанций /
В.В. Миронов, Д.В. Миронов, Ю.А. Иванюшин. Опубл. 20.04.2015. Бюл. № 11.
8. Морозюк Т.В. Теория холодильных машин и тепловых насосов. Одесса: Студия «Негоциант», 2006. 712 с.
9. Овсепян В.М. Гидравлический таран и таранные установки. М.: Машиностроение, 1968. 124 с.
10. О повышении эффективности теплоизоляции трубопроводов и оборудования отечественных систем теплоснабжения / В.А. Рыженков, А.Г. Парыгин,
А.Ф. Прищепов, Н.А. Логинова // Энергосбережение и водоподготовка. 2009. № 6. С. 48-49.
11. Штеренлихт Д.В. Гидравлика: учебник для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1984. 640 с.
12. Adiabatic compression on Air and Argon Gases / R.L. Griffith, M.R. Levi, A. Okunyan, A. Okunyan, S. Park, O. Joya [Электронный ресурс] // The U.C. Berkeley. Infrared Spatial Interferometer Array, 2009. URL: http://isi.ssl.berkeley.edu/~rogerg/educa-tion/adiabatic%20final.pdf (28.09.2015).
References
1. Altukhov S.M., Rumiantsev V.A. Membrannye kom-pressory [Diaphragm compressors]. Moscow, Mashi-nostroenie Publ., 1967, 128 p.
2. Andrienko P.D., Metel'skii V.P., Nemudryi I.Iu. Ispol'zovanie vysokochastotnykh ge-neratorov dlia pov-ysheniia moshchnosti VEU s aerodinamicheskoi mul'tip-likatsiei [High frequency generators usage to increase wps with aerodynamic multiplication power]. Elektro-tekhnicheskie i komp'iuternye sistemy - Electrotechnic and computer systems, 2013, no. 10 (86), pp. 45-49.
3. Bobylev S.N. Indikatory ustoichivogo razvitiia dlia Rossii [Indicators of sustainable development for Russia]. Vestnik MGGU im. M.A. Sholokhova. Sotsial'no-ekologicheskie tekhnologii - Bulletin of Sholokhov Moscow State University for Humanities. Social and environmental technologies, 2012, issue 1, vol. 1, pp. 7-18.
4. Bodnia M.S. Al'ternativnaia energetika kak kompo-nent sistemy energeticheskoi bezopasnosti [Alternative power industry as an energy security component]. Kaspiiskii region: politika, ekonomika, kul'tura - Caspian region: policy, economy and culture, 2008, no. 3 (16), pp. 10-15.
5. D'iachenko Iu.V. Issledovanie termodinamicheskikh tsiklov vozdushno-kholodil'nykh mashin [The study of thermodynamic cycles of air-cycle refrigeration machines]. Novosibirsk, NGTU Publ., 2006, 404 p.
6. Komolova M.N. Rol' vozobnovliaemykh istochnikov energii v rossiiskoi i evropeiskoi sistemakh energos-nabzheniia [The role of renewable energy sources in Russian and European energy supply systems]. Ener-
gosberezhenie - Energy-saving, 2007, no. 7, pp. 68-74.
7. Mironov V.V., Mironov D.V., Ivaniushin lu.A. Sposob stroitel'stva malykh gidroelektrostantsii [The method of small hydropower plant construction]. Patent RF, no. 2548530, 2015.
8. Moroziuk T.V. Teoriia kholodil'nykh mashin i teplovykh nasosov [Theory of refrigerating machines and heat pumps]. Odessa: Studija "Negotsiant" Publ., 2006, 712 p.
9. Ovsepian V.M. Gidravlicheskii taran i tarannye ustanovki [The hydraulic ram and ram installation]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1968, 124 p.
10. Ryzhenkov V.A., Parygin A.G., Prishchepov A.F., Loginova N.A. O povyshenii effektivnosti teploizoliatsii truboprovodov i oborudovaniia oteche-stvennykh sistem teplosnabzheniia [On enhancement of the effectiveness of thermal insulation of pipelines and equipment of domestic heat supply systems]. Jenergosberezhenie i vodopodgotovka - Energy-saving and water treatment, 2009, no. 6, pp. 48-49.
11. Shterenlikht D.V. Gidravlika [Hydraulics]. Moscow, Jenergoatomizdat Publ., 1984, 640 p.
12. Griffith R.L., Levi M.R., Okunyan A., Okunyan A., Park S., Joya O. Adiabatic compression on Air and Argon Gases. The U.C. Berkeley. Infrared Spatial Interferometer Array, 2009. Available at: http://isi.ssl.berkeley.edu/~rogerg/education/adiabatic% 20final.pdf (accessed 28 September 2015).
УДК 001+376:004
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЕТРОТУРБИНЫ ДЛЯ ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ С АСИНХРОННЫМ ГЕНЕРАТОРОМ МЕТОДОМ ЧАСТИЧНЫХ СКОРОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
© В.А. Пионкевич
Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, Россия, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Рассмотрено математическое моделирование ветротурбины для ветроэнергетической установки (ВЭУ) с асинхронным генератором методом частичных скоростных характеристик. В качестве инструмента исследования использовался пакет MATLAB с приложениями Si-mulink, SimPowerSystems. Рассмотрены математические аспекты
1Пионкевич Владимир Андреевич, кандидат технических наук, доцент кафедры электроснабжения и электротехники, e-mail: [email protected]
Pionkevich Vladimir, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Power Supply and Electrical Engineering, e-mail: [email protected]
