Интенсивность искривления скважин Александровской нефтеразведочной экспедиции (среднее Приобье) Текст научной статьи по специальности «Науки о Земле и смежные экологические науки»

ИЗВЕСТИЯ

ТОМСКОГО ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВА

Том 177 1971

ИНТЕНСИВНОСТЬ ИСКРИВЛЕНИЯ СКВАЖИН АЛЕКСАНДРОВСКОЙ НЕФТЕРАЗВЕДОЧНОЙ ЭКСПЕДИЦИИ

(СРЕДНЕЕ ПРИОБЬЕ)

Л. А. ПУХЛЯКОВ (Представлена научным семинаром кафедры техники разведки)

Под интенсивностью искривления скважин (/) принято понимать изменение направления скважины в пространстве на данном интервале. Именно так этот термин понимают Ю. С. Васильев, Н. В. Сивохина, А. С. Бронзов [1] и некоторые другие авторы. А. Лубинский [2] считает необходимым относить эту величину всегда к одному и тому же интервалу— 10 м, и рекомендует называть ее степенью перегиба скважины. Однако представляется более удобным относить эту величину к тому интервалу, через который на данном предприятии принято измерять элементы кривизны скважин. Для выявления зон наибольшего искривления этого достаточно, а для сопоставления интенсивности искривления скважин различных предприятий можно производить пересчет по мере необходимости.

Некоторые авторы рекомендуют называть эту величину абсолютной интенсивностью, или интенсивностью общего искривления скважины, противопоставляя ему интенсивность приращения зенитного угла и азимута наклона скважины по отдельности. Здесь, однако, следует отметить, что подобное разделение лишь искажает картину, так как при одной и той же разности азимутов с ростом зенитного угла абсолютная интенсивность будет увеличиваться.

Для вывода формулы абсолютной интенсивности примем следующие обозначения: ©i и 02 — зенитные углы скважины в первой и второй точках замера соответственно, А\ и А2 — азимуты наклона скважины в этих же точках и ф — разность азимутов,

<? = А1-А2. (1)

Затем в плоскости, совпадающей с плоскостью наклона скважин в первой точке замера, построим касательную к оси скважины в этой точке BF и проекцию касательной к ней C'F во второй точке замера С, после чего пересечем их плоскостью CG, перпендикулярной касательной к осп скважины в первой точке замера BF (рис. 1). Очевидно, на касательной во второй точке замера эта плоскость отсечет отрезок, который будет связан с соответствующим отрезком на касательной BF следующим соотношением:

FG = CF-cost. (2)

Проекция же его будет связана с этим отрезком несколько иным соотношением. А именно:

F3=C'F.cos/ CFG

или

FG = С'F (eos в,-eos ¿CFD + sin 0r sin ¿_C FD). (3)

С другой стороны, синус и косинус угла С FD можно выразить через стороны прямоугольного треугольника CFD, в котором прямая FD является вертикальной,

cos / CFD =

С F

sin / CFD = -i- .

CF

В свою очередь, катеты "этого треугольника можно выразить через зенитный угол во второй точке замера 02 и разность азимутов ср:

z = CF-eos 02, л; = CF- sin 02-cos <р.

В итоге выражение (3) принимает вид:

FG = CF ( eos 9t - C/7-CQS^ + 1 СТ

И- sin et

CF-sin 02-cos ? CF

или, производя соответствующие сокращения,

FG — CF{ COS0J-COS02 +

+ sin ©x-sin 02-eos <p). (4)

Наконец, сопоставляя выражения (2) и (4), находим

Рис. 1. Взаимоотношение между касательными, проведенными к оси скважины в двух смежных точках замера

eos i = cos 0! * cos 02 -(- sin 0| • sin 02-COS cp.

(5)

Для определения интенсивности искривления скважин разные авторы предлагают различные средства. Например, известен прибор Ю. С. Васильева [1, стр. 44—45], состоящий из двух транспортиров и трех линеек с равномерными шкалами. А. Лубинский [2] для этой же цели рекомендует специальную номограмму. Однако при анализе интенсивности скважин Александровской нефтеразведки не было использовано ни одно из этих средств. Основная причина отказа от них состояла в необычайно высокой трудоемкости при их использовании. Для упрощения работы была составлена специальная таблица — таблица для определения интенсивности слабо искривленных скважин [3], выписка из которой приведена в приложении 1. Таблица эта состоит как бы из нескольких самостоятельных табличек, каждая из которых соответствует зенитному углу в первой точке замера 0* и имеет 10—12 строк. В свою очередь, каждая строка соответствует различным значениям зенитных углов во второй точке замера 02. При этом под второй точкой замера ¡понимается та, в которой величина зенитного угла больше, чем в другой, независимо от того, выше или ниже по стволу она располагается. Вертикальные столбцы таблицы соответствуют различным значениям азимутов наклона скважины ф.

18S

Приложение 1

Таблица для определения интенсивности искривления слабо искривленных скважин

е1во°зо'

0° 20э 40" 63° 80° 100° 120э 140° 160° 180°

0"30' 0°00' 040' 0Э2Г 0°30' 0°39' 0Э46' 0°52' 0~56' 0С59' 1°00'

0Э45' 045' 0° 19' 0°29' 0°40' 0°49' 0 58' Г06' Г1Г 144' Г15'

Г00' 0°30, 0°33' 0°42' 0°52' Г02' Г12' 1С2Г Г25' Г29' ГЗО'

¡45' 0Э45' 0°48' 0^56' Г06' 1°16' Г26' 1°35' Г40' Г44' Г45'

ГЗО' Г00' 1с02г 140' Г20' ГЗО' 1°40' Г50' Г54' 1е 59' 2°00'

1°45' 145' 147' 1°24' Г34' 1°44' 1°51' 2°04' 2309' 2° 14' 2° 15'

2 "00' ГЗО' Г32' Г39' Г48' 1°58' 2е 09' 2° 18' 2=24' 2Э28' 2С30'

3°00' 2Э30' 2°32' 2339' 2° 47' 2°5/' 3°08' 3°18' Зс24' 3°28' 3°30'

4°00' 3°30' 3Э32' 3°38' 346' 3^56' 4° 07' 4°18' 424' 4°28' 4°30'

.5°00' 4°30' 4°32' 4°38' 4°46' 4°56' 5Г07' 5°18' 5С24' 5'28' 5°30'

е^гоо'

0° 20° 40° 60° 80° 100° 120° 140° 160° 180°

1°00' 0Э00' 0°21 у 0°4Г Г00' 1° 17' 1°32' Г44' 1°53' 1°58' 2° 00'

Г15' 045' 0 23' 0°48' 109' 1с28' Г44' Г57' 2:07' 243' 245'

ГЗО' О'ЗО' 0°ЗЭ' 0е 59' 1° 19' 1с39' Г57' 24Г 2 2 Г 2°28' 2°30'

Г45' 0°45' 0°53' Г1Г 1СЗГ Г52' 2° 10' 2°25' 2е 36' 2Э43' 2°45'

2 00' Г00' 1°07' 1°23' 1°44' 204' 2 "23' 2е 39' 2С50' 2°58' Зс00'

2° 15' Г15' 1 21' 1°37' Г57' 248' 2:37' 2С53' 3°05' 342' 345'

2"30' 1с30' Г36' 1 °51' 2 1 Г 2°32' 2°51' 3°07' 3°20' 3°27' 3°30'

2°45' Г45' Г 50' 2°05' 27 25' 2°4б' 3' 05' 3°22' 3'35' 3°42' Зэ45'

3°00' 2е 00' 2Э05' 2°20' 2°39' 3°00' 349' 3°36' 3°49' Зэ57' 4°00'

4°00' 3°00' 3~05' 3°18' 3°36' 3°57' 4° 17' 4°35' 4°49' 4С57' 5°00'

5° 00' 4С00' 405' 4Э17' 4е 35' 4С56' 5°1б' 5° 34' 5°48' 5°57' 6С00'

6:00' 5° 00' 5°04' 546' 5~34' 5 55' 6° 15' 6С33' 6°48' 6°57' 7° 00'

е^гзо'

©,_, 0° 20° 40° 60° 80° 100° 120° М0° 160° 180°

ГЗО' 0°00' 0°31' РОГ ГЗО' Г56' 248' 2°36' 2° 49' . 2°57' 3°00'

1°45' 045' 0°37' 1°08' Г38' 2°06' 2°30' 2°49' 3 03' 342' 345'

2 00, 0°30' 0°47' 147' 1°48' 247' 2°42' 3°03' 348' 3е 27' 3°30'

245' 0?45' 0°59' 1°28' Г59' 2Э29' 2°55' 346' 3 32' 3 е 12' 3°45'

2 е 30' Г00' 142' 1°40' 24 Г 2°4Г 3°08э 3°30' 3°47' 3°57' 4'00'

2°45' 145' ]с26' 1°52' 2'23' 2Л54' 3°2Г 3°44' 4°0Г 44 Г 445'

3 00' ГЗО' 1°40' 2°05' 2С36' 3 07' 3:35' Зс58' 446' 4С26' 4° 30'

345' 1°45' 1с55' 249' 249' 3°20' 3°49' 442' 4°30' 4°4Г 4°45'

3°30' 2 00' 2С09' 2=32' Зс02' 3'34' 4е 02' 4С27' 4°45' 4°56' 5° 00'

3°45' 245' 224' 2°46' 346' 3°47' 446' 4°4Г 5С00' 54 Г 545'

4°00' 2°30' 2°38' 3°0Г 3°30' 4С0Г 4°ЗГ 4°55' 544 5°26' 5°30'

500' 3С30' 3°38' Зс58' 4°27' 4°58' 5°28' 5354' 643' 6°26' 6°30'

6°00' 4° 30' 4°37' 4°57' 5:24' 5°56' о° 26' 6°52' 743' 7°26' 7°30'

e^w

© ^^ 2 0° 20° 40° 60° 80° 1003 120° 140° 160° 180 c

2°0 У 0°00' 0°42' 1°22' 2°00' 1 2°34' 3°04' 3°28' 3°46' 3°56' 4°00

2°15' 045' 0°47" 1°28' 2-08' 2-44' 3°16' 3°41' 4°00' 4°1Г 4° 15

2°30' 0°30' 0*55' Г37' 2°17' 2°55' 3°28' 3°54' 4° 14' 4°26' 4°30

2°45' 045' 1°06' lc46' 2°28' 3°06' 3°40' 4°08' 4°28' 4°41' 4°45

3°00' 1°00' Г19' Г57' 2°39' 3°18' 3°53' 4°22' 4°43' 4°56' 5°00

3°15' 1°15' 1°32' 2°09' 2:50' 3°30' 4°06' 4°35' 4°57' 5° 10' 5°15

3°30' 1°30' 1°46' 2°21 ' 3°02' 3°43' 4° 19' 4C49' 5° 12' 5C25' 5°30

3°45' 1°45' 2°00' 234' 3°15' 3°57' 4°32' 5°03' 5C26' 5°40' 5°45

4° 00' 2C00' 2°14' 2°48' 3°28' 4°09' 4°4o' 5°17' 5°4Г 5°55' 6°00

5° 00' 3°00' 3° 12' 3°42' 4°21' 5°03' 5°42' 6°15' 6°39' 6° 55' 7C00

6° 00' 4°00' 4°1Г 4°39' 5° 17' 5° 59' 6°39' 7°13' 7°38' 7°55' 8°00

7° 00' 5°00' 5° 10' 5°37' 6° 15' 6°56' 7Ü36' 8° 11' 8°38' 8°54' 9°00

Oí —2C30'

0° 20° 40° 60° 80° 100° 120° 140° 160° 180°

2°30' 0°00' 0°52' 1°43' 2°30' 3Э13' 3°50' 4°20' 4°42' 4°56' 5°00'

2°45' 0°15' 0°57' 1°49' 2°38' 3°23' 4c0l' 4C33' 4°56' 5°10' 5° 15'

3°00' 0°30' 1°04' 1°56' 2°47' ;ic33' 4° 13' 4°46' 5° 10' 5°25' 5°30'

5°15' 0°45' 1°14' 2°05' 2°o7' 3°44' 4°26' 5°00' 5°25' 5°40' 5°45'

3°30' 1°00' 1°26' 2° 15' 3C07' 3°56' 4C38' 5° 13' 5°39' 5C55' 6°00'

3°45' 1°15' Г39' 2°26' 3°18' 4°08' 4r51' 5°27' 5°53' 6°10' 6°15'

4°00' 1°30' 1°52' 2°38' 3°30' 4° 20' 5°04' 5°4Г 6°08' 6° 2 4' 6°30'

4°15' 1°45' 2°05' 2°50' 3°42' 4°32' 5°17' 5C55' 6°22' 6° 39' 6°45'

4°30' 2°00' 2° 19' 3°03' 3°54' 4° 45' 5C31 ' 6°09' 6°37' 6°54' 7r00'

4°45' 2°15' 2°33' 3° 15' 4°07' 4°58' 5°44' 6°23' 6°51 ' 7°09' 7°15'

5°00' 2°30' 2°47' 3°29' 4°20' 5°1 Г 5C58' 6'37' 7°06' 7°24' 7C30'

6Э00' 3°30' 3°45' 4°23' 5°13' 6°05' 6°53' 7°34' 8°05' 8°24' 8°30'

7Э00' 4°30' 4° 44' 5°20' 6° 09' 7°0Г 7°50' 8°32' 9°03' 9°23' 9°30'

\ r 02 \ 0° 10° 20° 30° 40° 50°

3°00' 0°00' 0°31' 1°02' 1°33' 2°03' 2°32'

3°15' 0°I5' 0°36' 1°07' lc38' 2 09' 2"39'

3°30' 0°30' 0°45r 1°14' 1°45' 2°16' 2°47'

3°45' 0°45' 0°57' Г23' 1 c53' 2°25' 2"56'

4°00' Г00' 1°10' Г34' 2°03' 2°34' 3°06'

4°15' 1°15' Г24' 1°46' 2°14' 2°45' 3°16'

4°30' 1°30' 1°38' Г58' 2°25' 2° 56' 3C27'

4°45' 1°45' 1°52/ 2°1 Г 2°37' 3°07' 3C38'

5°00' 2°00' 2°07' 2° 25' 2° 50' 3°19' 3°50'

6°00' 3°00' 3°05' 3°2Г 3°43' 4°10' 4°40'

7° 00' 4°00' 4°05' 4°18' 4°39' 5W 5°34'

•8°00' 5°00' 5°04' 5°17' 5°36' 6°0Г 6°29'

60° 70° 90J 120°

3G00' 3°26' 4° 14' 5°11'

3C08' 3°35' 4°25' 5°25'

3C17' 3°45' 4°36 5°38'

3C27' 3°55' 4°48' 5°51'

3"35' 4°06' 5°00' 6°05'

3°47' 4°I7' 5° 12' (5° 19'

3 53' 4°28' 5°24' 6°32'

4°10' 4°40' 5'37' 6°46'

4С2Г 4°52' 5°50'

5°12' 5°43' 6°42'

6C05' 6°36'

7°00'

? 0° 10° 20° 30° 40° 50° 60° 70° 80° 90°'

3°30' 0°00' 0C37' 1°13' 1°49' 2°24' 2°58' 3°30' 4С0Г 4°30' 4°57'

3°45' 0°15' 0°41 ' 1°17' 1°53' 2 29' 3G04' 3°38' 4° 10' 4°40' 5°08'

4° 00' 0°30' 0°49' 1°23' 2° 00' 2°36' 3°12' 3°46' 4°19' 4°50' 5° 19'

4°15' 0°45' 1°00' 1°32' 2°08' 2°44' 3°21' 3°55' 4°29' 5°01' 5°30'

4°30' 1°00' 1°13' 1°42' 2° 17' 2~53' 3°30' 4°05' 4°40' 5° 12' 5°42'

4°45' 1°15' 1°26' 1°53' 2°27' 3°03' 3°40' 4°16' 4C50' 5°23' 5° 54'

5°00' 1°30' 1°40' 2°05' 2°38' 3°14' 3°50' 4°27' 5°02' 5°35' 6°06'

5°15' 1°45' lc55' 2°18' 2°49' 3C25' 4°01' 4° 38' 5° 14' 5° 47' 6°18'

5° 30' 2°00' 2C08' 2°31 ' 3°02' 3°36' 443' 4°49' 5°25' 5° 59' 6°31/

6°00' 2°30' 2°37' 2°58' 3°27' 4°00' 4°36' 5° 13' 5°49' 6°24'

7°00' 3°30' 3°36' 3°54' 4C20' 4°52' 5°27' 6'J04' 6°40'

8°00' 4°30' 4°36' 4C52' 5° 16' 5°467 6°20'

Bj^OO'

? e2 \ 0° 5° 10° 20° 30° 40° 50° 60° 70° 80°

4°00' 0=00' 0°2Г 0°42' 1°23' 2°04' 2°44' 2C50' 3°23' 4°00' 4°35' 5° 09'

4° 15' 0°15' 0°26' 0°46' 1°27' 2°09' 3°30' 4°08' 4° 44' 5° 18'

4°30' 0°30' 0°38' 0°53' 1°33' 2° 15' 2°57' 3°37' 4°16' 4°53' 5°28'

4°45' 0°45' 0°50' 1°04' 1°41' 2 23' 3°04' 3°45' 4°25' 5C03' 5° 39'

5°00' 1°00' 1°04' 1°16' 1°51' 2 31' o43' 3°22' 3°54' 4° 35' 5°13' 5G50'

5° 15' 1°15' 1°19' Г29' 2°0Г 2э4Г 4°04' 4°45' 5° 24' 6°0Г

5°30' Г30' 1°33" 1°42' 243' 2j51' 3 32' 444' 4°55' 5°35' 643'

5°45' 1°45' 1°48' 1°56' 2°25' 3°02' 3 43' 4° 25' 5°06' 5°46' 6"24'

6°00' 2°00' 2°03' 2°10' 2°37' 3°14' 3°54' 4°36' 5° 17' 5°58' 6°36'

7°00' 3°00' 3°02' 3°08' 3°31' 4°04' 4°42' 5°23' 6°05' 6°46'

8°00' 4°00' 4°02' 4°07' 4°27' 4° 57' 5°34' 6° 14' 6°55'

9°00' 5°00' 5°02' 5°06' 5°25' 5°53' £28' 7°07'

е!=4°зо'

e2 0J 5° 10' 15° 20° 30° 40° 50° 60° 70

4°30' 0°00' 0°24' 0°47' 1°1 Г 1 °34 ' 2 20' 3°05' 3C48' 4°30' 54 0

4°45' 045' 0c29r 0°5Г Г14' 1°37' 2°24' 340' 3°55' 4°38' 548'

5°00' 0°30' 0°40' 0°58' 1°20' 1°43' 2 "30' 3°17' 4°02' 4°46' 5°28'

5° 15' 0°45' 0°52' lc08' 1°28' P51' 2°37' 3°24' 4°10' 4°55' 5C37'

5°30' 1°00' 14)5' 1°19' 1°38' 2°00' 2°46' 3°33' 4°19' 5°04' 5°47'

5°45' 1°I5' 1°20' 1°32' 1°49' 2°Ю' 2'55' 3°42' 4°28' 5°14' 5°58'

64)0' lc30' 1°34' 1°45' 2°0Г 2°2Г 3°05' 3°51' 4°38' 5°24' 6C08'

6° 15' 1°45' 1°49' lc59' 244' 2°32' 3°15' 4°01' 4°48' 5°35' 6°19'

6°30' 2°00' 2°03' 2° 13' 2°27' 2J45' 3C26' 4° 12' 4°59° 5°46' 6СЗГ

7°00' 2°30' 2°33' 2°41' 2°54' 3°10' 3°50' 4°35' 5°2Г 6°08' 6°54"

8°00' 3°30' 3°32' 3°39' 3C50' 4Э04' 3°41 ' 5°23' 6Ü09' 6°56'

9°00' 4°30' 4°32' 4°38' 4°48' 5°01 ' o°34' 6°15' 7C00'

10°00' 5°30' 5°32' 5°37' 5°46' 5C58' 6°30' 7°09'

500

1500

С*в. ta

о

500

1000 С , 1000

1500

2000 2000

1

1000

CftB.rt о

1500 ? 1Ш

? 2000 200°

Скв.23

О

500

1000

150Q

0е Г 2° 3е 4° I I I I I I I I I

Скв.22

О

500

1000

)

1500

2000 Г 2000 И

J ~л

Ш

1000

1500

2000 f3

500

>

1000

г

1500

2000 í ШО

8500

Ска 5 о

500

з гз

1000

1500

ь

I

2000

рис. 2. Интенсивность искривления скважин Александровской нефтеразведки. Вертикальные прямые символизируют пси скважин, цифры слепа от них пока чывают глубину в метрах. Величины интенсивности даны в градусах на 25 метров, маештао оГицпи п нижней

части рисунка

в!=5°00'

¥ е2 0° 5° 10э 15° 20" 25° 30э 40э 50° 60°

5°00' 0^00' 0°26' 0^53' 1° 18' 1°44' 2° Ю' 2С35' 3°26' 4° 14' 5С00'

5Э15' 0°15' о°зг 0С56' 1с22' 1°48' 2°14' 2°40' з°зг 4°20' 5°07'

5°30' 0°30' 0°41' 1°03' 1°27' 1°53' 2° 19' 2°45' 3°37' 4°27' 5°16'

5°45' 045' 0°53' 1° 12' 1с35' 2°00' 2°26' 2° 52' 3°44' 4°35' 5°24'

6°00' 1°00' 1°07' 1°23' 1°45' 2°09' 2° 34' 3°00' 3°52' 4°44' 5°34'

6°15' 1°15' Г2Г Г35' 1°55' 249' 2° 43' 3°09' 4С0Г 4°53' 5°43'

6°30' 1°30' 1°35' 1°48' 2°07' 2°29' 2°53' 3°18' 4°Ю' 5°02' 5°53'

<6°45' 1°45' 1 2049/ 2-0 Г 2° 19' 2°40" 3°04' 3°28' 4°20' 5°12' 6°04'

7°00д 2°00' 2 04' 2° 15' 2°32' 2С52' 3°15' 3°39' 4°ЗГ 5°23' 6°14'

:8° 00' 3°00' 3°03' 3°12' 3°25' 3°43' 4°03' 4°26' 5° 16' 6°07' 6°59'

9е 00' 4°00' 4°03' 4° 10' 4°22' 4° 38' 4°56' 5° 18' 6°05' 6°56'

;10°00' 5°00' 5°02' 5-09' 5° 20' 5°34' 5°52' 6Э1Г 6°57'

Результаты определения интенсивности искривления по различным скважинам Александровской нефтеразведки приведены на рис. 2. Большей интенсивности здесь соответствуют большие расстояния ломаной от вертикальной прямой, символизирующей ось скважины.

Как видно из этого рисунка, интенсивность искривления скважин Александровской нефтеразведки сравнительно невелика. Как правило, она не больше одного градуса на 25 м, но иногда все же превышает эту величину. Для сравнения отметим, что в скважинах НПУ «Артем-нефть» (Азербайджан) в зоне набора кривизны интенсивность искривления достигает иногда 4°00' на 25 м; а в скважинах НПУ «Чернушка-нефть»— 2°30/ и даже 3°00' на 25 м. Из сказанного следует, что при эксплуатации скважин Александровской нефтеразведки в них не должно наблюдаться того неравномерного износа насосных штанг, который наблюдается на промыслах НПУ «Артемнефть».

Далее рис. 1 позволяет сказать, что в одних скважинах Александровской нефтеразведочной экспедиции интенсивность искривления распределена по стволу более <или менее равномерно, например, в скв. -3 и 17, у других она в одних частях больше, в других—меньше. Например, в скважине 4, в интервале 1000—1600 м она близка к нулю, а в интервалах 300—1000 и 1750—2000 м превышает 0°30' на 25 м. Низкая интенсивность кривизны наблюдается в скв. 2 в интервалах 750—825 м и 1275— 1575 м; в скв. 18 в интервалах 475—675 м, 750—800 м, 950—1175 м и 1750—1825 м; в скв. 19 в интервале 1200—1400 м. Высокая интенсивность наблюдается в скв. 17, при этом, как отмечалось выше, она приблизительно равномерно распределена по всему стволу.

Связать повышение интенсивности искривления скважин с какой-либо свитой геологического разреза не представляется возможным, отсюда причину искривления скважин в данном районе следует искать в технических условиях их (проводки. Кстати, искривления скважин Александровской нефтеразведки укладываются в допустимые нормы — зенитные углы здесь не превышают 5°00'.

ЛИТЕРАТУРА

1. Ю. С. Васильев, Н. Б. С и в о х и н а, А. С. Б р о н з о в. Допустимые отклонения стволов скважин от проекта. Гостоптехиздат, 1963.

2. Г. Вудс, А. Л у б и и с к и й. Искривление скважин при бурении. Гостоптехиздат, 1960.

3. Л. А. Пухляков. Таблица для определения интенсивности искривления скважин. Рукопись, 1966.