CC BY
110
2010
НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК МГТУ ГА серия Радиофизика и радиотехника
№ 152
УДК 621.396
ХАРАКТЕРИСТИКИ РАДИОЧАСТОТНЫХ ТРАКТОВ БОРТОВОГО АВИАЦИОННОГО НАВИГАЦИОННО-ПОСАДОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В.И. КОНДРАШОВ, В.Ю. ФОРОСТЯН
В статье рассмотрены математические модели ВЧ трактов бортового навигационного оборудования. Приведены рекомендации по обеспечению ПМЗ и ЭМС бортового радиооборудования IV поколения.
Ключевые слова: навигационно-посадочное оборудование, помеховая обстановка, мультипликативные помехи.
Введение
В работе [1] показаны структура и основные системные параметры радиоаппаратуры ближней навигации и посадки самолетов III поколения Курс МП-70. Радиооборудование IV поколения соответственно VOR-85-01 и ILS-85-01 представлено в статье [2], а его характеристики помехоустойчивости к УКВ радиовещательным сигналам - в статье [3].
С учетом радиочастотной пространственно-временной помеховой обстановки и возможного состава приемо-излучающих радиотехнических средств (РТС) на объекте-носителе навигационно-посадочного оборудования, в соответствии с рекомендациями международных документов “ARINC” и “НЛГС - 3”, к данной аппаратуре предъявляются также следующие эксплуатационные требования в части ее помехозащищенности (ПМЗ) и электромагнитной совместимости (ЭМС), выполнение которых позволяют эксплуатировать ее на летательных аппаратах в районах всех современных воздушных трасс и аэропортов, оборудованных стационарными системами наземного базирования VOR - Very High Omnidirectional Range , ILS - Instrumental Landing System:
1. Не должно возникать блокирования приемника, на входе которого присутствует полезный сигнал со стандартной модуляцией и уровнем на 3дБ выше уровня срабатывания предупреждающей сигнализации при подаче на его вход немодулированной помехи (НМП) с уровнями:
на 80дБ выше полезного сигнала в диапазоне частот от 0,19 до 1215МГц, исключая диапазон от f - 0,03Гср до 1"в + 0,03Гср.
0,5В в диапазоне (2-24)МГц и (118-136)МГц, исключая диапазон от Гн-0,05Гср до 1^+0,051^., где f„, 1н, fcj, - соответственно верхняя, нижняя и средняя частота диапазона приемника.
2. Помехи, обусловленные перекрестной модуляцией (ППМ), не должны приводить к срабатыванию предупреждающей сигнализации при мешающих сигналах со стандартной модуляцией и уровнями:
превышающими на 60дБ реальную чувствительность приемника в диапазоне частот от 1н-
0,021ср до f0- Df и от f0+ Df до 1в+0,021ср , где f0 - частота настройки приемника; Df - частотный интервал между каналами.
200мВ в диапазоне от 0,19 до 1215МГц, исключая диапазон от 1н-0,021ср до 1в+0,021ср.
3. Не должно происходить срабатывание предупреждающей сигнализации из-за интермодуляционных помех (ИМП) 2-го и 3-го порядка, обусловленных воздействием двух мешающих сигналов в диапазоне частот (0,19 - 1215)МГц, исключая диапазон от 1н- Df до 1в+ D f, с уровнями срабатывания предупреждающей сигнализации для полезного сигнала.
4. Уровень срабатывания предупреждающей сигнализации соответствует реальной чувствительности приемника и составляет по курсовому приемнику 3мкВ, глиссадному - 6мкВ.
К ЭМС и ПМЗ аппаратуры в соответствии с нормами ГКРЧ 15-78, НЛГС, международных стандартов „ARINC” предъявляются также требования по допустимым уровням излучения в
окружающее пространство, по устойчивости к воздействиям магнитных полей звуковой частоты, введению в „контрольный” провод межблочных жгутов модулированного напряжения 0,5В, по воздействию излучаемых помех, заданного требованиями уровня, в широком диапазоне частот при экранированном входе.
1. ПМЗ и ЭМС аппаратуры III поколения в усложненной помеховой обстановке
С целью выяснения степени влияния радиопомех на бортовую навигационно-посадочную аппаратуру метрового диапазона длин волн, определения путей устранения искажений электрических характери-
БЕЗ ПОМЕХИ
и0=2,5 и 5мкВ £0=112,25МГц
НМП
ип=50тВ; 0,5В и0=2,5 и 5мкВ £0=112,25МГц £п=£0±0,65МГ ц £п=10,22;11,22; 18,52; 123,8МГц
НМП
ип=0,5В и0=2,5 и 5мкВ £п=12,48; 14,4; 16,05; 22,35МГц ±о=112,25 МГц
НМП
и0=6мкВ
£п=£0±0,35МГц
ИМП
Ип=5шВ и0=2,5 и 5мкВ и0=6 и 12мкВ £0=112,25МГц £п=2£в и (1/2)£в £0=332,25МГц
Рис. 1. Осциллограммы сигналов на выходе детектора
стик такой аппаратуры проведено лабораторное исследование ПМЗ и ЭМС высокочастотных ВЧ усилительных трактов серийной аппаратуры „Курс МП-70” [1] для принятия принципиального решения о возможности ее эксплуатации в современных радиочастотных условиях.
Проверка ВЧ тракта аппаратуры при воздействии помех (описанных выше) показала невыполнение требований помехозащищенности. Полезный сигнал на выходе детектора существенно искажался. На рис. 1 приведены осцилло-
граммы: а - полезного сигнала с уровнем и0, на частоте £ без искажений на выходе детектора;
б - полезного сигнала при воздействии не-модулированной по-
мехи с уровнем ип, частотой £п;
в - полезного сигнала при воздействии интермодулированной помехи для курсового и глиссадного приемников аппаратуры „Курс МП-70”.
а
ип=12шВ
б
в
П2(1) = Л2 [1 +Мсо 8 ( Сї 01 + у)]со зю21: ; А2 = . Ги2 I0 “1 "И 0 “1 - И 0 > Дю 2 < Дю2
П3(1;) = Л3со8ю31 +Л4со8ю41;;
пю3 ± шю4 ~ ю0; п, ш = 1, 2
Л3>>Л0; Л4>>Л0
Рис.2. Исследование влияния внешних физических полей на электрические характеристики усилительных ВЧ трактов бортовых приемников
Для сравнительного анализа и количественной оценки ПМЗ аппаратуры от типа помехи определялась чувствительность приемника в рабочем диапазоне частот при последовательном воздействии трех типов помех: НМ-П1(1), ПМ-П2(1;), ИМ-П3(1;) при заданном отношении (сигнал + шум)/шум после детектора равном 2. На рис.2 представлена схема проведения лабораторного исследования: на вход приемника одновременно с полезным гармоническим амплитудно - модулированным сигналом 8(1;) от лабораторного имитатора маяков ЛИМ-70 со стандартных генераторов поочередно подавались помехи П1(1), П2(1), П3(1) с уровнями и в диапазонах частот, показанных на рис.3.
і І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І І I г"
0,19 105 108 113 118 120
г-г
1215ЩГц
б
Рис. 3. Уровни помех при ухудшении чувствительности аппаратуры „Курс МП-70” на 3дБ
а
Измерялись значения чувствительности исследуемых приемников в рабочем диапазоне частот на каждом частотном канале. Результаты измерений были подвергнуты статистической обработке, причем для курсового приемника аппаратуры „Курс МП-70” измерялись и обрабатывались данные для всех 200 каналов в диапазоне 108-118МГц, в том числе и 160 навигационных каналов, рис.3а. Для глиссадного приемника измерения и обработка данных по чувствительности проводились для 40 каналов в диапазоне 329-335МГц, рис.3б.
Математические ожидания^ ш = 8і(1)-Рі значений чувствительности, а также соответствующие величины дисперсий а2 ! = Е [81(1)-ш]2-Р1 и нормированных среднеквадратичных отклонений ан=а/ш показаны в табл.1 для курсового и глиссадного приемников аппаратуры „Курс МП-70”.
Таблица 1
Название приемника Статистические характеристики Вид помехи
НМ ИМ ПМ
ш, мкВ 6,287 474,1 14,128
Курсовой 2 а 6,093 • 10-2 79,19 3,76
Он 3,93-10-2 1,87-10-2 1,37-10-1
Я, дБ 98 60,4 71
ш, мкВ 6, 74 969,12 35,5
Г лиссадный 2 а 5,95-10-3 74,85 72,23-10-2
Он 1,14-10-2 8,93 -10-3
Я, дБ 65 41,8 60
Восприимчивость исследуемой аппаратуры к данному виду помехи оценивалась величиной Я=20-1§(П/ш), дБ, указывающей во сколько раз (дБ) уровень помехи П на входе приемника превосходит матожидание чувствительности приемника при сохранении отношения (сигнал + шум)/шум, равного 2, на выходе детектора.
Результаты, приведенные в табл.1, показывают, что ПМЗ аппаратуры Курс МП-70 при воздействии немодулированной и интермодулированой помехи составляет около 70дБ, а для помех перекрестной модуляции около 60дБ, что вполне соответствует уровню требований по ЭМС и ПМЗ к аппаратуре III поколения, однако не удовлетворяет современным требованиям на аппаратуру IV поколения. Недостаточная ПМЗ аппаратуры III поколения объясняется слабой избирательностью преселекторов курсового и глиссадного каналов приемника. Преселектор курсового канала выполнен на двух последовательно соединенных ЬС-фильтрах, для перестройки частоты в пределах рабочего диапазона используются варикапы. В качестве преселектора глис-садного канала используется фильтр на спиральном резонаторе. На рис. 4, 5 представлены характеристики избирательности К(1}, дБ курсового и глиссадного каналов аппаратуры III и IV поколений, построенных на практически однотипной элементарной базе и в различных конструктивах.
2. Влияние аддитивной и мультипликативной помех на характеристики ВЧ усилительного тракта приемника в зависимости от выбора типа смесителя
Для выработки рекомендаций по выбору наиболее приемлемому по ПМЗ типа смесителя исследовались две схемы смесителей на биполярном и полевом транзисторах. При заданном уровне сигнала гетеродина измерялся уровень сигнала на выходе смесителя в зависимости от уровня помехи, подаваемой на вход смесителя одновременно с полезным сигналом.
Результаты исследования представлены на графиках рис.6, где показано, что напряжение забития (П) по уровню 0,8 для смесителя на полевом транзисторе на 36мВ выше, чем для смесителя на биполярном транзисторе в случае немодулированной помехи и на 150мВ выше в случае помехи перекрестной модуляции.
канал
150 ЩГц
Рис. 4. Характеристика преселекторов аппаратуры III поколения
113
а
281 285 328,5 332 335,5 379 ЩГц
б
I Г
281 285 328,5 332 335,5 379 ЩГц
б
Рис. 5. Характеристика преселекторов аппаратуры IV поколения
50 100 150 200 250 ип,мВ
50 100 150 200 250 ип,мВ
б
Рис. 6. Зависимость выходного сигнала смесителя от уровня помехи
а
а
3. Математическая модель ВЧ тракта приемника IV поколения при воздействии помехи перекрестной модуляции
Для обеспечения возможности исследования влияния на аппаратуру мультипликативных помех в широком диапазоне и различного уровня была построена математическая модель ВЧ тракта в условиях действия перекрестно-модулированной помехи, рис.7.
Полезный сигнал, поступающий на вход ВЧ тракта, представлялся высокочастотными колебаниями, модулированными двумя гармоническими колебаниями Q1 и Q2:
S(t) = A-(1 + m1 - cos W1 •t + m2 - cos W2 • t)• cos wt,
где ю - частота несущего колебания; m1, m2 - коэффициенты модуляции; А - амплитуда полезного сигнала.
Q1 = 2п • 90, Q2 = 2п-150 .
Перекрестно-модулированная помеха задавалась функцией вида:
P(t) = An • (1 + mn1 • cos Ц • t + mn2 • cos W2 • t) • cos wnt, где юп - частота несущего колебания помехи; mn1, mn2 - коэффициенты модуляции;
Ап - амплитуда помехи.
В модель ВЧ тракта включались следующие устройства: смеситель, фильтр промежуточной частоты (ФПЧ), усилитель промежуточной частоты (УПЧ), детектор, фильтр нижних частот (ФНЧ). Все устройства соединены последовательно. Преселектор не был включен в состав математической модели, так как амплитуды сигналов подаются на вход смесителя с учетом идеальной АЧХ преселектора.
Смеситель представлен в математической модели полиномом 8-й степени, аппроксимирующим его вольтамперную характеристику:
ивых пч© = Rrnt8,72-106 •Uex(t) +1,86•106 • U]x(t) + 2,74•105 •U6ex(t) +
+4,78 404 U5(t) + 8,09 103 U4(t) +1,11103 U3(t) +1,4102 U2(t)+12,1 U^(t),
где Ивх(0 - амплитуда сигнала на входе смесителя в момент времени t;
ивых ПЧ (t) - амплитуда сигнала на выходе смесителя в момент времени t;
Rnq - сопротивление смесителя.
После смесителя сигнал поступает на ФПЧ, представленный в модели комплексным коэффициентом передачи:
к( ) =_____________________________0,042____________________________
р6 + 0,628• р5 +1,594• р4 + 0,71 р3 + 0,657^р2 + 0,164^р + 0,042 ,
где Дю - полоса прозрачности ФПЧ, p = i • w/Aw.
Коэффициент передачи ФПЧ представлен в модели в спектральном виде. Поэтому сигнал на входе ФПЧ переводится в спектральную область с помощью дискретного преобразования Фурье:
1 К- -i • nk
S(n<»1) = -1S (kT )• е N , (1)
N k=0
где Т - шаг дискретизации сигнала во времени, п=0,1,2,.. .N-1; w1 = 2p/ N T - шаг дискретизации спектра сигнала по частоте;
N - число отсчетов, с помощью которых аппроксимируется реальный сигнал.
Следующее устройство ВЧ тракта - УПЧ. В модели это устройство представлено коэффициентом усиления, определяемым требованием к положению рабочей точки детектора. Сигнал на выходе ФПЧ представлен в спектральной области, поэтому перед УПЧ сигнал приводится во временную область с помощью обратного дискретного преобразования Фурье:
Выявление постоянной и переменной составляющих входного сигнала
S(t)=Ao+A(t)
I
Si(t)=Ao, NR=1
Определение положения рабочей точки смесителя
'Ж,
Определение мгновенных значений сигнала S1(t) на выходе смесителя с Х'Х'Х'Х'Х'Х'Х'Х^учетом положения рабочей точки
[Т,.
Х<Х<Х<Х<Х<Х<Х<ХДискретное преобразование Фурье
lív
Нахождение спектра сигнала S1(t) на выходе ФПЧ
I
Обратное дискретное преобразование Фурье
I
.____да nr=i нет
Вычисление коэффициента усиления УПЧ
> А >
Определение положения рабочей точки детектора
vil
Определение мгновенных значений сигнала S1(t) на выходе детектора с учетом положения рабочей точки
ví,v
Прямое дискретное преобразования Фурье Нахождение спектра сигнала S1(t) на выходе ФНЧ
I
нет NR=1 да
Нахождение спектра сигнала 8(1) на выходе ВЧ тракта, как суммы спектров постоянной и переменной составляющих на выходе тракта
S1 (t)=A(t)
lív
NR=2
І
КОНЕЦ
Рис. 7. Блок-схема алгоритма
N-1 i2P„k
S(kT) = 2 X („«О- eN , (2)
„=0
где Т, roi, N - те же, что и в выражении (1), k=0,1,2,.N-1.
Детектор представлен в модели полиномом 7-й степени, аппроксимирующим его вольтам-перную характеристику:
Ивых дет(1)=Ядет[2409,13И 7х дет (t)-1447,81U 6х дет (t)-138,634U 5х дет (t)+170,429 ■U4х дет (t)+0,9395U вх дет (t)-5,1972U 2х дет (t)-0,0657Uвхдет(t)+0,02023] , (3)
где Uвх дет(0 - амплитуда сигнала на входе детектора в момент времени t;
U,5biX дeт(t) - амплитуда сигнала на выходе детектора в момент времени t;
Ядет - сопротивление детектора.
После детектора сигнал поступает на вход ФНЧ с комплексным коэффициентом передачи:
К(іго) = (1 -i-w-RC)/V1 + W ■ R2C2 , где RC - постоянная времени ФНЧ.
Сигнал на входе ФНЧ представляется в спектральном виде с помощью дискретного преобразования Фурье. На выходе модели ВЧ тракта получаем спектр сигнала.
Моделирование проведено для нескольких видов представления полезного сигнала и пере-крестно-модулированной помехи. По составляющим спектра сигнала на выходе модели ВЧ тракта ILS найдена разность глубин модуляции (РГМ) выходного сигнала. Результаты сведены в табл.2.
Таблица 2
Вид огибающей полезного сигнала на входе модели Вид огибающей перекре-стно-модулированной помехи на входе модели Частоты спектра сигнала на выходе модели РГМ
0 90 150
A(1+mcosQ1t+mcosQ2t) без помехи 0,8410-3 0,322 10-3 0,322 10-3 0
Ап(1+тсо8^11+тоо8^21) 0,899 10-3 0,367 10-3 0,366 10-3 0,00083
Ап(1+т1со8^11+т2со8^21) 0,903 ■ 10-3 0,368 10-3 0,3710-3 0,0073
Ап(1+тсо8^31;) 0,857 10-3 0,3410-3 0,3410-3 0
A(1+mcosQ1t+mcosQ2t) без помехи 0,8410-3 0,322 10-3 0,322 10-3 0
Ап(1+тсо8^11+тсо8^21) 0,839 10-3 0,322 10-3 0,322 10-3 0
Ап(1+т1со8^11+т2со8^21;) 0,838 10-3 0,321 ■ 10-3 0,321 ■ 10-3 0
Ап(1+тсо8^31;) 0,858 10-3 0,3410-3 0,339 10-3 0,00092
A(1+m1cosQ1t+m2CosQ2t) без помехи 0,875 10-3 0,252 10-3 0,406 10-3 0,2
Ап(1+тсо8^11+тсо8^21) 0,935 10-3 0,29640"3 0,453 10-3 0,19081
Ап(1+т1со8^11+т2со8^21;) 0,938 10-3 0,29240"3 0,456 10-3 0,19868
Ап(1+тсо8^31;) 0,889 10-3 0,271 ■ 10-3 0,4210-3 0,19045
Результаты получены при следующих значениях параметров: А = 10мкВ; Ап = 5мВ; т = 0,3; т1 = 0,2; т2 = 0,4; Б1 = 90Гц; Б2 = 150Гц; Б3 = 60Гц.
Представленные результаты показывают, что предложенная математическая модель обеспечивает анализ схемных решений в части помехозащищенности ВЧ тракта от перекрестных помех. Величина в определении РГМ, возникающей за счет влияния перекрестной помехи уровня на 66дБ выше чувствительности приемника IV поколения, гораздо ниже допустимой.
4. Меры обеспечения ПМЗ И ЭМС аппаратуры IV поколения
Проведенный анализ ПМЗ аппаратуры III поколения в жесткой современной помеховой обстановке, исследование отдельных схемотехнических решений, математическое моделирование ВЧ тракта при воздействии перекрестной помехи показали, что для достижения заданных требований следует существенно (на 10-20дБ) снизить уровень помехи на входе первых активных элементов ВЧ тракта и в качестве элементной базы для УВЧ и смесителя применить полевые транзисторы с малым коэффициентом шума.
В аппаратуре IV поколения может быть существенно повышена избирательность входных цепей за счет применения частотно-избирательных микросборок на основе фильтров на поверхностных акустических волнах (ПАВ) с перестройкой частоты переключением на р-і-п-диодах по курсовому каналу и применения широкополосного фильтра на ПАВ по глиссадному каналу.
Такой преселектор курсового канала, электронно-коммутируемая частотно-избирательная микросборка из 5 фильтров на ПАВ, имеет следующие технические характеристики: ширина полосы пропускания каждого фильтра по уровню 2дБ - (2,6±0,2)МГц, потери в полосе пропускания не более 15 дБ с технической возможностью снижения потерь до 10дБ, ослабление внеполосных сигналов по отношению к ослаблению сигналов в полосе пропускания при расстройке на 2,4МГц от края полосы пропускания не менее 40дБ, сопротивление нагрузки по входу и выходу 500м±10%, неравномерность АЧХ в полосе пропускания не более 2дБ, затухание вне полосы пропускания в диапазоне частот (0,5-1215)МГц не менее 40дБ, подавление при отстройке от рабочей частоты на 37МГц (зеркальный канал) в полосе ±1,3МГц не менее 60дБ с проработкой возможности увеличения подавления до 80дБ.
Электрические характеристики фильтра на ПАВ глиссадного канала также значительно превосходят электрические характеристики фильтра на спиральном резонаторе аппаратуры III поколения. Так у фильтра с рабочим диапазоном частот 328,5-335,5МГц и рабочей частотой 332,0±0,3МГц ширина полосы пропускания по уровню 3дБ (7,0±0,3)МГц, потери в полосе прозрачности не более 15 дБ, подавление при отстройке на 49МГц (зеркальный канал) от рабочей частоты в полосе ±3,5МГц - 60дБ с технической возможностью увеличения подавления до 80дБ и более, ослабление внеполосных сигналов в диапазоне (0,5-1215)МГц по отношению к ослаблению в полосе пропускания при расстройке на 5,5МГц от края полосы пропускания не менее 40дБ.
В приемнике III поколения применены высококачественные малогабаритные кварцевые фильтры промежуточной частоты 18,5МГц, что целесообразно и для аппаратуры IV поколения.
В обеспечение норм ГКРЧ 15-78, НЛГС-3, международных стандартов „АМЫС” и „БО-160” в части требований:
по допустимым уровням излучения в окружающее пространство;
по устойчивости к воздействию магнитных полей звуковой частоты;
по введению в „контрольный” провод межблочных жгутов модулированного напряжения 0,5В;
по воздействию излучаемых радиопомех заданного в исходных документах уровня в широком диапазоне частот при экранированном антенном входе в аппаратуре IV поколения предусмотрен [2] ряд мер: поблочное экранирование, минимизация длины проводов связи, применение витых пар, использование биполярного сигнала в межсистемном цифровом обмене, применение защитных фильтров по входам (выходам) отдельных блоков, выбор соответствующей требованиям ЭМС и ПМЗ элементной базы.
Выводы
1. Предложенными модернизационными мерами достигается соответствие современным требованиям ПМЗ и ЭМС изделий III поколения.
2. Для аппаратуры IV поколения требования исходных документов в ПМЗ и ЭМС обеспечиваются:
избирательность по соседнему каналу при отстройке, на ±40кГ ц - курсовой канал и ±80 кГ ц - глиссадный, не менее 80 дБ;
избирательность по зеркальному каналу не менее 80 дБ;
избирательность по остальным каналам побочного приема в диапазоне 0,19-1215 МГц более 80дБ.
В таком случае аппаратура соответствует техническому уровню лучших зарубежных образцов: ГЬБ-2300 фирмы «БАБ», Франция; ГЬБ-700 фирмы «Рокуэл-Коллинз», США.
ЛИТЕРАТУРА
1. Хаймович И. А., Иванов П. А., Устроев Ю.Е., Аксамит А. А., Панов Э.А. Бортовые радиоустройства посадки самолетов. - М.: Машиностроение, 1980.
2. Кондратов В.И., Федоренко В.Н. Бортовые радиотехнические средства ближней навигации и инструментальной посадки летательных аппаратов // Научно-технический журнал «Технология и конструирование в электронной аппаратуре», Киев-Одесса. 2001. №1.
3. В.И. Кондратов, В.Н. Федоренко. Анализ влияния частотно-модулированных помех, создаваемых УКВ радиовещательными станциями на функционирование бортовой навигационно-посадочной аппаратуры // Научный Вестник МГТУ ГА, серия Радиофизика и радиотехника, №62, 2003.
CHARACTERISTICS OF RADIO-FREQUENCY CHANNEL CIRCUITS OF ONBOARD
NAVIGATION-LANDING EQUIPMENT
Kondrashov V.I., ForostHan V.U.U.
In the article are represented the techniques and researches results of high-frequency channel circuits of onboard aircraft navigation-landing metre-frequency range radio-apparatuses. The recommendations on their construction with requirement of international documents ARINC and Norms of airworthy, NA-3 are given in the article.
Сведения об авторах
Кондрашов Виктор Иванович, 1939 г.р., окончил МАИ им. С. Орджоникидзе (1964), Вицепрезидент, академик Аэрокосмической Академии Украины, главный конструктор радиотехнических систем навигации и посадки летательных аппаратов, лауреат Государственной премии Украины в области науки и техники, доктор технических наук, автор более 240 научных работ, область научных интересов - радионавигация, радио и гидролокация, радиотехнические системы, дистанционное зондирование, синтез структур и обработка сигналов.
Форостян Виталий Юрьевич, 1948 г.р., окончил Днепропетровский университет (1970), ведущий инженер Укр НИИРА, автор 12 научных работ, область научных интересов - исследование и разработка ВЧ трактов.
