CC BY
30
УДК 621.763:621.893; 534.08; 53.082.4 DOI:10.21209/2308-8761-2016-11-4-99-106
Игорь Евгеньевич Калашников1,
доктор технических наук, ведущий научный сотрудник, Институт металлургии и материаловедения им. А. А.Байкова РАН (119991, Россия, г. Москва, Ленинский пр-т, 49),
e-mail: [email protected]
Людмила Константиновна Болотова,
старший научный сотрудник, Институт металлургии и материаловедения им. А. А.Байкова РАН (119991, Россия, г. Москва, Ленинский пр-т, 49),
e-mail: [email protected]
Павел Андреевич Быков,
младший научный сотрудник, Институт металлургии и материаловедения им. А. А.Байкова РАН (119991, Россия, г. Москва, Ленинский пр-т, 49),
e-mail: [email protected]
Наталья Борисовна Подымова,
кандидат физико-математических наук, Московский государственный университет им. М. В. Ломоносова (119991, Россия, г. Москва, Ленинские горы), Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС»
(119991, Россия, г. Москва, Ленинский пр-т, 4),
e-mail: [email protected]
Сергей Федорович Забелин,
доктор технических наук, профессор, член корреспондент РАЕН, Забайкальский государственный университет (672039, Россия, г. Чита, ул. Александро-Заводская, 30),
e-mail: [email protected]
Физико-механические и трибологические свойства композиционных материалов на основе сплава системы SnSbCu, полученных методом экструзии
Исследованы физико-механические и трибологические свойства композиционных материалов на основе сплава системы SnSbCu. Представлена технология изготовления методом экструзии наплавочных композиционных прутков на основе системы SnSbCu, а именно баббита Б83. Получены прутки с равномерным распределением высокопрочных армирующих частиц карбида кремния. Показано, что по значениям твёрдости и плотности наплавочные прутки соответствуют свойствам литого сплава баббита Б83, а по износостойкости превосходят его.
Ключевые слова: сплав баббита Б83, армирующие наполнители, экструзия, композиционные прутки, лазерный оптико-акустический метод, износостойкость
ХИ. Е. Калашников - основной автор, является организатором исследования, формулирует выводы и обобщает итоги реализации коллективного проекта.
© Калашников И. Е., Болотова Л. К., Быков П. А., Подымова Н. Б., Забелин С. Ф., 2016 99
Igor E. Kalashnikov1,
Doctor of Engineering Science, Baikov Institute of Metallurgy and Materials Science,
Russian Academy of Sciences (49 Leninsky pr., Moscow, 119991, Russia), e-mail: [email protected] Ludmila K. Bolotova, Senior Researcher, Baikov Institute of Metallurgy and Materials Science,
Russian Academy of Sciences (49 Leninsky pr., Moscow, 119991, Russia), e-mail: [email protected] Pavel A.Bykov,
Junior Researcher, Baikov Institute of Metallurgy and Materials Science,
Russian Academy of Sciences (49 Leninsky pr., Moscow, 119991, Russia), e-mail: [email protected] Natalia B. Podymova, Candidate of Physics and Mathematics, Faculty of Physics, Lomonosov Moscow State University (1 Leninskie Gory, Moscow, 119991, Russia) National University of Science and Technology "MISiS" (4 Leninsky pr., Moscow, 119991, Russia), e-mail: [email protected] Sergey F. Zabelin, Doctor of Engineering Science, Professor, Corresponding Member of the Russian Academy of Natural Sciences,
Transbaikal State University (30 Alexandro-Zavodskaya st., Chita, 672039, Russia), e-mail: [email protected]
Physical, Mechanical and Tribological Properties of Composite Materials based on SnSbCu Alloy Manufactured by the Extrusion Method
Physical, mechanical and tribological characteristics of composite materials based on SnSbCu alloy have been investigated. The paper presents the manufacturing technique by the extrusion method of the composite filler rods based on SnSbCu alloy, namely on babbit alloy B83. The manufactured filler rods were obtained with the uniform distribution of high-strength reinforcing particles of SiC. It was found that the hardness and the density of these filler rods are comparable with those of the cast babbit alloy B83 whereas their wear resistance exceeds that of this alloy.
Keywords: babbitt alloy B83, reinforcing particles, extrusion method, composite filler rods, laser-ultrasonic method, wear resistance
Введение. Наилучшим комплексом антифрикционных свойств обладают оловянные баббиты на основе системы SnSbCu, в частности, Б83 (10-12 % Sb, 5,5-6 % Cu, основа — Sn) по ГОСТ 1320-74. Недостатками таких баббитов является их невысокие износостойкость и усталостная прочность вследствие остроугольной формы крупных интерметаллидов SnSb, вершины и грани которых являются концентраторами напряжений [13]. Улучшение свойств баббитов может быть достигнуто дисперсным упрочнением сплавов микронными керамическими частицами, т. е. получением на их основе гетерогенных дисперсно-упрочненных
1I. E. Kalashnikov is the main author who has organized the study, formulated the conclusions and findings in realization of the group project.
композиционных материалов (КМ) [2; 8]. В этом случае совместная работа равномерно распределенных высокомодульных армирующих частиц и пластичной матрицы может повысить прочность и усталостную долговечность получаемого композита, не ухудшая при этом антифрикционные свойства [3; 6]. Известно, что такие керамические частицы, как SiC, TiC, SiÜ2, Al2O3, имеющие высокую твердость, температуру плавления и высокую стабильность, широко используются в качестве армирующего наполнителя для упрочнения пластичных матриц КМ [10-12].
Недостатками литейных способов изготовления композиционных материалов с дискретными наполнителями являются затруднения при введении армирующего наполнителя в расплав, сложность обеспечения равномерного распределения в объеме расплава, возникновение пористости и, как следствие, уменьшение прочности материала. В этом случае информативным параметром контроля качества КМ являются локальные упругие модули материала [5].
Устранить вышеперечисленные недостатки можно, применив методы порошковой металлургии и экструзии. Исследовали структуру и влияние различного количества армирующих частиц SiC (3-7 масс. %) со средним размером 40 мкм на трибологические свойства композиционных материалов на основе сплава баббита Б83, полученных методом экструзии.
Материалы и методы исследования. Смесь порошков для экструзии получали методом механического легирования по технологическим режимам, представленным в табл. 1.
Таблица 1
Состав, режимы обработки и свойства исследуемых образцов
№ обр. Состав Режимы механического легирования Твердость, НВ Плотность, г/см3
1 Б83 литой - 23,6 7,39
2 Б83 стружка 300 об/мин, 20 мин 23,3 7,29
3 Б83+3 масс. % SiC 300 об/мин, 30 мин 25,0 7,09
4 Б83+5 масс. % SiC 300 об/мин, 30 мин 25,4 6,84
5 Б83+7 масс. % SiC 300 об/мин, 30 мин 24,6 6,25
Навески из смеси порошков засыпали в пресс-форму и подвергали холодному прессованию при усилии 320-340 МПа. Заполненную холодным компактом пресс-форму помещали в муфельную печь, нагревали до температуры 310 ± 10 °С и выдерживали в течение 30 мин, а затем при этой же температуре компакт из композиционной смеси экструдировали на механическом прессе ОМА (Ртах - 15 т) при усилии 320 ± 5 МПа. Использовали фильеру диаметром 6 мм. Принципиальная схема процесса экструзии представлена на рис. 1.
После экструзии из полученных длинномерных стержней (диаметром 6 мм и длиной 800 мм) готовили образцы для электронной микроскопии, физико-механических и три-бологических испытаний. Для измерения упругих модулей применяли лазерный оптико-акустический метод (ЛОАМ), основанный на термооптическом механизме возбуждения широкополосных ультразвуковых импульсов продольных и сдвиговых акустических волн [1] и измерении фазовых скоростей этих волн в исследуемых образцах. Основное преимущество ЛОАМ перед традиционными ультразвуковыми методами заключается в возможности эффективного лазерного возбуждения мощных зондирующих акустических импульсов субмикросекундной длительности. Это позволяет осуществлять диагностику структуры и проводить измерения механических и акустических параметров для сильно поглощающих и рассеивающих ультразвук КМ [9]. Модуль Юнга, модуль сдвига и коэффициент Пуассона для исследуемых образцов КМ рассчитывали по измеренным значениям плотности образцов и фазовых скоростей продольных и сдвиговых акустических волн в этих образцах с
использованием известных соотношений между упругими постоянными и фазовыми скоростями акустических волн для изотропного твердого тела [4]. Принципиальная схема ЛОАМ для измерения фазовой скорости продольных акустических волн схематически показана на рис. 2.
Л1
Рис. 1. Принципиальная схема получения композиционных прутков методом экструзии
Itiiepribtii ют/я ж
ЛгозгЖг.ччи
flh-nri кшцшшгшА
Рис. 2. Принципиальная схема лазерного оптико-акустического метода измерения фазовой
скорости продольных акустических волн
Твердость образцов по Бриннелю (HB) определяли на твердомере Wilson Wolpert при нагрузке 62,5 кг, диаметр шарика 2,5 мм, плотность — методом гидростатического взвешивания.
Для сравнения исследовали образцы баббита Б83 в состоянии поставки и образцы из порошка баббита без наполнителя после экструзии. Составы материалов, их твердость и плотность представлены в табл. 1.
Трибологические испытания образцов КМ проводили в условиях сухого трения скольжения на установке CETR UMT Multi-Specimen Test System по схеме палец (пруток КМ) — диск (сталь 45) при осевых нагрузках 6, 10, 14, 18, 22 Н в теченте 10 мин при каждой нагрузке на воздухе при температуре 20 ± 1 °С и влажности 60 ±4 %. Потерю массы образцов фиксировали после окончания всего цикла испытания взвешиванием на аналитических весах с точностью ±0, 5 х 10-3 г. Интенсивность изнашивания Im рассчитывали по формуле: Im = Am/L, где Am - потеря массы образца; L - путь трения [7].
Результаты и обсуждение. Результаты измерения значений твердости экструдиро-ванных прутков свидетельствуют, что при введении высокопрочных керамических частиц карбида кремния твердость КМ имеет тенденцию к увеличению в среднем на 10 %. Плотность КМ, как при введении наполнителя, так и с увеличением его доли уменьшается, поскольку частицы карбида кремния имеют меньшие удельные массовые характеристики (3,2 г/см3 по отношению к матричному сплаву баббита Б83 - 7,39 г/см3).
Результаты анализа поверхности изломов прутков КМ на электронном микроскопе FEI QUANTA 200 3D представлены на рис. 3. Видно, что на поверхности излома литого баббита Б83 присутствуют крупные кристаллы интерметаллида SnSb (рис. 3а). После механической обработки в шаровой мельнице стружки из этого материала и последующей экструзии происходит в результате механического воздействия диспергирование интерметаллидов SnSb (рис. 3б). Образцы КМ, полученные методом экструзии, характеризуются равномерным распределением частиц SiC при сохранении тенденции уменьшения размеров интерметаллидов SnSb, по сравнению с образцом литого баббита Б83 (рис. 3в). Похожие поверхности изломов наблюдались и в образцах № 3 и 5.
c
Рис. 3. Поверхности изломов: а — образец № 1, б — образец № 2, в — образец № 4
Результаты оптико-акустических измерений скоростей ультразвуковых волн и упругих параметров образцов из порошка баббита без наполнителя после экструзии и образцов, армированных высокопрочными частицами БЮ, приведены в табл. 2.
Таблица 2
Результаты оптико-акустических измерений
Образец СЬ, м/с ев, м/с Е, ГПа О, ГПа V
Б83 стружка 3370 ± 17 1720 ± 30 57, 9 ± 4, 6 21, 9 ± 1, 5 0, 324 ± 0, 016
Б83+3 масс. % ЯЮ 3417 ± 17 1725 ± 30 56,1 ± 4, 5 21,1 ± 1, 5 0, 329 ± 0, 016
Б83+5 масс. % ЯЮ 3532 ± 18 1856 ± 32 61, 7 ± 4, 9 23, 6 ± 1, 6 0, 309 ± 0, 015
Б83+7 масс. % ЯЮ 3135 ± 16 1716 ± 30 42, 8 ± 3,4 16, 6 ± 1, 2 0, 286 ± 0, 014
Видно, что образцы из порошка баббита без наполнителя после экструзии и образцы, армированные высокопрочными частицами БЮ в количестве 3 масс. %, имеют соизмеримые значения упругих характеристик. Максимальные упругие характеристики имеют образцы состава Б83+5 масс. % БЮ. С увеличением доли армирования до 7 масс. % значения модулей Юнга, сдвига и коэффициента Пуассона значительно понижаются, что объясняется возросшей пористостью КМ из-за затруднений заполнения матричным материалом межчастичного пространства в скоплениях армирующих частиц.
а
Рис. 4• Интенсивность изнашивания (а) и коэффициент трения в зависимости от нагрузки (б) исследуемых образцов (номера согласно табл. 1)
Из рис. 4а видно, что уменьшение среднего размера интерметаллидов в сплаве Б83 за счет обработки в шаровой мельнице и последующей экструзии позволило снизить интенсивность изнашивания (обр. № 2). Дополнительное введение в состав экструдированных образцов из баббита частиц БЮ также приводит к увеличению износостойкости при содержании БЮ 3, 5, 7 масс. % соответственно на 23, 33 %, 45 % (обр. 3-5).
В свою очередь коэффициент трения при возрастании нагрузки литого образца (№ 1) выше, чем образца после экструдирования стружки (№ 2) и армированного 3 масс. % БЮ (обр. № 3). Это связано с измельчением интерметаллидов и упрочнением частицами БЮ этих образцов. Однако увеличение содержания карбида кремния до 7 масс. % приводит к увеличению коэффициента трения, что связано с большим количеством твердой составляющей Б1С (рис. 4б).
Заключение. Получены прутки композиционного материала на основе баббита Б83, упрочненного частицами БЮ различного процентного содержания. Образцы характеризовались равномерностью распределения армирующего наполнителя. Наилучшие значения по трибологическим свойствам показали образцы состава Б83+3 масс. % БЮ (№ 3) и Б83+5 масс. % БЮ (№ 4), т. к. соотношение значений коэффициентов трения и интенсивности изнашивания в них наиболее оптимально во всем диапозоне трибонагружения. Прутки этих составов могут быть рекомендованы для использования в качестве присадочных для наплавки на поверхность деталей износостойких антифрикционных слоев.
