CC BY
2
Научная статья
УДК 62-68, 621.557
DOI: 10.14529/power240308
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГОТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА ОПРЕСНЕНИЯ МОРСКОЙ ВОДЫ НА БАЗЕ ТЕПЛОВОГО НАСОСА. ЧАСТЬ 2. ИСПАРИТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА
К.В. Осинцев, [email protected] О.Ю. Корнякова, [email protected] Я.С. Болков, [email protected] В.О. Кончаков, [email protected] А.М. Карелин, [email protected]
Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия
Аннотация. Разработана схема работы и конструкция опреснительной установки в составе энерготехнологического комплекса, включающего тепловой насос, фотоэлектрическую панель. Проведен анализ литературных источников на тему возобновляемых источников энергии в составе энергокомплексов. Представлена методика определения эксергетических потерь потоков воды и пара. Испарительная установка получает подогретую воду из теплового насоса, который подробно рассмотрен в первой части исследования. Показаны варианты вскипания воды под атмосферным давлением и под разряжением. Однако принцип работы опреснительной установки не меняется, поэтому разработанная методология подходит для любых типов термического и вакуумного испарения воды. Полученный дистиллят охлаждается и может использоваться в технологических нуждах промышленных предприятий или сельского хозяйства.
Ключевые слова: тепловой насос, эксергетические потери, испарительные установки
Благодарности. Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда № 22-19-20011, https://rscf.ru/project/22-19-20011/.
Для цитирования: Экспериментальное исследование энерготехнологического комплекса опреснения морской воды на базе теплового насоса. Часть 2. Испарительная установка / К.В. Осинцев, О.Ю. Корнякова, Я.С. Болков и др. // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». 2024. Т. 24, № 3. С. 73-80. DOI: 10.14529/power240308
Original article
DOI: 10.14529/power240308
A CASE STUDY OF THE ENERGY-TECHNOLOGICAL COMPLEX OF SEAWATER DESALATION ON THE BASIS OF A HEAT PUMP. PART 2. EVAPORATOR
K.V. Osintsev, [email protected]
O.Yu. Kornyakova, [email protected]
Ya.S. Bolkov, [email protected]
V.O. Konchakov, [email protected]
A.M. Karelin, [email protected]
South Ural State University, Chelyabinsk, Russia
Abstract. The paper considers a developed scheme of operation and design of a desalination plant as part of an energy technological complex, including a heat pump and a photovoltaic panel. It presents an analysis of literary sources on the topic of renewable energy sources as part of energy complexes and a technique for determining the exergy losses of water and steam flows. The evaporative plant receives heated water from a heat pump, which is discussed in detail in the first part of the study. The paper shows the variants of boiling water under atmospheric pressure and under vacuum. However, the principle of operation of the desalination plant does not change, so the developed methodology is suitable for any type of thermal and vacuum evaporation of water. The resulting distillate is cooled and can be used for the technological needs of industrial enterprises or agriculture.
Keywords: heat pump, exergy losses, evaporators
Acknowledgments. The study was supported by the Russian Science Foundation grant No. 22-19-20011, https: //rscf.ru/en/proj ect/22-19-20011/.
For citation: Osintsev K.V., Kornyakova O.Yu., Bolkov Ya.S., Konchakov V.O., Karelin A.M. A case study of the energy-technological complex of seawater desalation on the basis of a heat pump. Part 2. Evaporator. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering. 2024;24(3):73-80. (In Russ.) DOI: 10.14529/power240308
© Осинцев К.В., Корнякова О.Ю., Болков Я.С., Кончаков В.О., Карелин А.М., 2024
Введение
Авторы проекта провели исследования потенциальных решений [1-3] по максимальной эффективности тепловой электростанции, изучив потенциал включения возобновляемых источников энергии в существующий цикл. На рис. 1 и 2 показаны основные схемы проводимых на ранних этапах исследований.
Кроме того, авторы [1] работы исследовали потенциал использования нагретой воды в технологических целях. Система охлаждения, показанная на рис. 3, может быть усовершенствована за
гЪ-т1
л '
Г
счет преобразования цикла ТНУ в органический цикл Ренкина.
В панельной системе труб 1 циркулирует низкокипящий теплоноситель, работающий по принципу солнечного коллектора. Панели трубопроводной системы 1 устанавливаются вдоль вертикальных стен производственного помещения. В дневное время теплоноситель поднимается за счет разности плотностей вследствие возникающих сил естественной конвекции из-за нагрева электромагнитным (тепловым) излучением Солнца. Барабан 2 установлен на кровле здания, он отделяет
8,
К
Рис. 1. Схема воздушного охлаждения и водяного обогрева: 1 - насос; 2 - водопровод; 3 - солнечный концентратор; 4 - тепловой насос; 5 - теплообменник «вода - воздух»; 6 - расход нагретой воды; 7 - электрогенератор; 8 - электропривод; 9 - вход атмосферного
воздуха; 10 - выход атмосферного воздуха Fig. 1. Scheme of air cooling and water heating: 1 - pump; 2 - plumbing; 3 - solar concentrator; 4 - heat pump; 5 - heat exchanger "water-air"; 6 - consumption of heated water; 7 - electric generator; 8 - electric drive; 9 - atmospheric air inlet; 10 - atmospheric air outlet
Рис. 2. Схема воздушного охлаждения электрогенератора: 1 - ввод атмосферного воздуха; 2 - центробежный вентилятор; 3 - электропривод; 4 - запорный клапан; 5 - электрогенератор; 6 - водовоздушный теплообменник;
7 - вода; 8 - выход атмосферного воздуха Fig. 2. Scheme of air cooling of the electric generator: 1 - input of atmospheric air; 2 - centrifugal fan; 3 - electric drive; 4 - shut-off valve; 5 - electric generator; 6 - water-air heat exchanger; 7 - water; 8 - atmospheric air outlet
Рис. 3. Данная схема предлагает использование возобновляемых источников энергии для комбинированной выработки холода и электроэнергии (обозначения далее по тексту) Fig. 3. This scheme proposes the use of renewable energy sources for combined generation of cold and electricity (designations further in the text)
Рис. 4. Технологическая схема с использованием органического цикла Ренкина:
1 - электропривод; 2 - насос; 3 - детандер; 4 - электрогенератор; 5 - электрический
кабель; 6 - теплообменник; 7 - линия нагрева воды Fig. 4. Technological scheme using the organic Rankine cycle: 1 - electric drive;
2 - pump; 3 - expander; 4 - electric generator; 5 - electric cable; 6 - heat exchanger;
7 - water heating line
капли теплоносителя от пара в сепараторе 3. Образуется сухой насыщенный пар 4, который подается в турбодетандер 5. Вал турбодетандера 25 подключен к электрическому валу генератора 26, вырабатывающему электроэнергию для собственных нужд предприятия. После турбодетандера 5 пар конденсируется и вновь возвращается в цикл по трубопроводу 6 в виде конденсата. В дневное время конденсат через открытый вентиль 8 направляется по трубопроводу 7. В ночное время включается насос 12 с электроприводом 13 при открытых вентилях 10 и 11. В переходное время насос 13 работает не в номинальном режиме за счет применения частотно-регулируемого электропривода 13. Схема промышленного кондиционирования воздуха состоит из двух контуров: контура охлаждающего воздуха 15 и контура подогреваемого хладагента 20. Воздух из атмосферы 14 откачивается вентилятором 16 с электроприводом 17 и подведенным к теплообменнику 18. Теплообменник 18 состоит из трубок 19, в которых нагревается фреон. Пары фреона сжимаются в компрессоре 20 с электроприводом 21. Вал компрессора 22 соединен с валом 25 турбодетандера 5.
В исследовании [2] авторы рассматривали совместную работу органического цикла Ренкина (или как вариант - цикла Калина). В дополнение к традиционным источникам энергии существуют другие виды возобновляемых ресурсов, таких как фотоэлектрические панели и солнечные коллекторы.
В исследовании [2] авторы затронули тему улавливания парниковых газов. В [3] работе авторы оценили потенциал применения теплового насоса и органического цикла Ренкина для использо-
вания возобновляемых источников энергии в системах опреснения. Сравнивая циклы Ренкина, Стерлинга, Брайтона и Калины, заметили, что цикл Ренкина обладает большей универсальностью и адаптируется к различным источникам тепловой энергии. Основные расчетные зависимости составлялись стандартными методами энергетического баланса. На рис. 4 показана одна из возможных конфигураций схемы.
Чтобы разместить подогреватель в системе опреснения воды в сочетании с тепловым насосом, необходимо применить новый подход к оценке эффективности системы [4, 5]. Вместо того чтобы полагаться исключительно на термодинамические энергетические балансы, в методологию следует включить метод эксергии.
Актуальность и цель работы
Результаты литературного анализа говорят о возможности использования сбросной теплоты в целях предварительного подогрева технологической воды [6, 7]. В первую очередь, должен быть рассмотрен цикл ТНУ [8, 9]. Этот цикл можно совершенствовать, в том числе путем установки вместо дроссельного вентиля турбодетандерэлектро-генераторной установки (ТДГ).
Цель экспериментальных и теоретических исследований - разработка принципиальной схемы, конструкции, методики учета тепловых потерь и оценки эффективности испарительной установки термического типа, работающей в комплексе с тепловым насосом.
На рис. 5, 6 показан общий вид теплонасосной установки, на рис. 7, 8 - общий вид испарительной установки.
Рис. 5. Общий вид ТНУ (видны трубки конденсатора и испарителя, блок системы управления) Fig. 5. General view of the HPU (visible tubes of the condenser and evaporator, control system unit)
Рис. 7. Нагревательный змеевик испарительной установки Fig. 7. Heating coil of the evaporator unit
Эксергетический метод оценки эффективности работы испарительной установки
Необходимо оценить эффективность работы испарительной установки (ИУ). Для достижения поставленной цели решаются следующие задачи: определение энтальпии, энтропии и эксергии в характерных точках цикла ИУ [10, 11], а также составление эксергетического баланса ИУ [12, 13].
Общее введение в методику Особое внимание при проектировании уделяется материалам, из которых изготовляется оборудование [14, 15]. Поскольку установка работает при высокой температуре с раскислением воды, то корпусные детали испарительных камер выполняются из углеродистой стали с медноникелевым покрытием, все остальные конструкции, включая трубки, - из медноникелевых сплавов [16, 17].
Рис. 6. Тыльная сторона ТНУ (фотоэлектрическая панель) Fig. 6. Back side of HPU (photovoltaic panel)
Рис. 8. Бак сбора дистиллята испарительной установки
Fig. 8. Distillate collection tank of the evaporation unit
Для испарения воды целесообразно установить технологический процесс получения дистиллята кипячением под вакуумом. Для этого будет использоваться специальная установка, в которой будут задействованы два компрессора, один для снижения давления в системе, а другой - для его повышения. Также установка имеет змеевик, через который уже нагретая вода будет нагревать поступающую воду. Установка работает следующим образом: в бак поступает нагретая вода. В этом баке при первом запуске вода нагревается с помощью установленного нагревателя и снижается давление до разряжения. Температура воды практически не меняется, но тепло от нагревателя используется для перевода воды в парообразную форму. Затем пар проходит через компрессор, и давление повышается, что вызывает повышение температуры пара. Пар, проходящий через змеевик, отдает свое тепло воде, поступающей в установку, и конденсируется.
Процесс термической дистилляции уже давно является методом опреснения для получения большого количества пресной воды [18, 19]. Во многом это связано с его технологическими преимуществами, такими как упрощение конструкции, надежность в работе и возможности автоматизации [20, 21]. Кроме того, качество производимой воды соответствует медицинским и биологическим требованиям. В результате корректировки конструкции отдельных элементов опреснительной установки стоимость получаемой воды неуклонно снижается. Классификация современных ректификационных опреснительных установок основана на различных признаках, таких как принцип работы, гидродинамика режима, способ использования тепла вторичного пара, тип теплоносителей, нагревающих поверхности, конструкция и способ контакта поверхности нагрева с жидкостью [22, 23]. Примеры этих особенностей включают испарительное и мгновенное кипение, с естественной и принудительной циркуляцией исходной воды, с регенерацией или без нее, с паровым, газовым и электрическим нагревом, трубчатые и пластинчатые, вертикальные и горизонтальные, однорядные и многорядные, башенного типа, струйно-ударные, гравитационные, центробежные и закрученные течения [24, 25].
Цель создания установок с тепловым процессом получения пресной воды из морской воды привела к разработке инновационных принципиальных и конструктивных схем, обладающих высокой эффективностью. Особое внимание уделено вопросам оптимизации режимов работы, замены дорогостоящих конструкционных материалов, поверхностей труб на другие конфигурации нагревателей, снижения накипеобразования при повышении начальной температуры нагрева обессоленной воды с целью снижения расхода тепловой и электрической энергии для получения конечного продукта [26]. Эта цель может быть достигнута за счет утилизации низкопотенциального и сбросного тепла. Стоимость воды, получаемой в процессе опреснения, во многом определяется источником энергии, используемым при строительстве крупных дистилляционных заводов.
Математическая модель потоков
эксергии в процессе испарения
Процесс дистилляции осуществляется при изменении ее агрегатного состояния, сопровождаемого разделением на дистиллят и концентрированный раствор [26]. При этом изменение эксергии в таком изобарно-изотермическом процессе принимает вид
ае = {1 + (1)
где йц - количество подведенной (отведенной) теплоты; а - активность чистой воды; Т0 - температура окружающей среды.
С учетом фазовых превращений значение эксергии
е = 5 (1 - т) ^ + £ (1 - + 5 7 т (2)
Первое слагаемое характеризует количество теплоты, которое необходимо для нагревания морской воды от температуры окружающей среды до температуры насыщения при неизменной концентрации. Если принять, что теплоемкость воды не зависит от концентрации и температуры, то
/;н Ср (1 -Т{)^ = Ср (гн - Т0 - Гн 1п^), (3)
при этом температура насыщения исходной воды гн,р
Тн =
rn.P~2RT4
(4)
где ГН.Р, гНР - температура насыщения чистого растворителя и его скрытая теплота парообразования. При меньшей начальной концентрации морской воды (Ь ~ 20 %) наблюдается снижение эк-сергии, затраченной на нагревание раствора, так как при этом снижается значение физико-химической депрессии. Если учесть зависимость теплоемкости от температуры и концентрации, то уравнение (4) приведется к виду
= л(гн - Т0 - Тн 1п^) + £(гн3 - Г03)
-С(ГН2 - Г02) + Д(ГН - Т0) - ^п^.
(5)
Эксергия, затрачиваемая на испарение, запишется в виде
«W^l-^l,"
"Hi1-*Ь +(!-Ü)
(6)
где Гн, Гн' и гн, гн - температуры кипения и соответствующие значения скрытой теплоты парообразования при начальной Ь и конечной Ь^ концентрациях исходной воды.
С увеличением кратности концентрирования морской воды наблюдается рост эксергии ен, что можно учесть введением этой величины в уравнение (6):
ен
= гн0(1-
T0R
^Н.Р^Н.Р
-ln Ш I
(7)
ьк
где ш = —— кратность концентрирования. Минимальная работа разделения, характеризуемая зна-
г3 йа
чением 5 ИТ —, вычисляется из соотношения
■'2 а
^мин
RT0
ГЫа,.
(8)
ПЙ_И0 и0
Это уравнение получено для условий, когда процесс разделения происходит при параметрах, близких к окружающей среде. Как показано, для реальной установки более рационально рассчитывать по уравнению
6 =
(гн-T0)(bk-b) .
(9)
Теплотехника Heat engineering
В течение десятилетий затраты на энергию, связанные с эксплуатацией термических опреснительных установок, были предметом спора для исследователей. Несмотря на многочисленные попытки снизить энергозатраты и себестоимость производимой воды, потребление тепловой энергии остается высоким. Во многом это связано с основными источниками теплоносителя, такими как тепловые установки, отбор пара низкого давления от турбогенераторов, атомные электростанции, которые не позволяют существенно повысить эффективность процесса термической перегонки. Кроме того, растущая стоимость топлива еще больше затормозила прогресс [26]. Хотя попытки использования многоцелевого энерготехнологического комплекса, включающего опреснительную установку, дали определенные положительные результаты, они еще не оказали существенного влияния на снижение энергопотребления. Поскольку цены на топливо продолжают расти, а запасы становятся все более дефицитными, крайне важно исследовать альтернативные источники энергии и использовать тепло вторичных энергоносителей для нагрева исходной воды в тепловой схеме опреснительной установки. Fig. 9. Installation scheme
Таблица 1
Характеристики воды в характерных точках
Table 1
Characteristics of water at characteristic points
Номер точки Давление P Темпе ратура Энтальпия i, кДж/кг Энтропия s, кдЖ/(кгК) Эксергия е, кДж/кг
МПа t, °C T, К
На входе 0,1 80 353 334,9 1,07 21,9
В ёмкости Без подогрева 0,047 80 353 340 1,08 24,07
Перед компрессором 0,047 82 355 2647 7,62 414,85
После компрессора Перед змеевиком 0,052 90 363 2662 7,62 429,85
После змеевика 0,052 82 355 355 1,13 24,42
Таблица 2
Значения удельных эксергий хладагента в характерных точках
Table 2
Values of specific refrigerant exergies at characteristic points
Точка Значение Единицы измерений
^ ^ То, • S Оо.с Т0.с • 50.с)
e: 21,9 кДж/кг
e2 24,07 кДж/кг
es 414,85 кДж/кг
e4 429,85 кДж/кг
es 24,42 кДж/кг
Ae = e1+l-et
Ae2_1 2,17 кДж/кг
Ae3_2 390,78 кДж/кг
Ae4_3 15 кДж/кг
Ae1_4 -405,78 кДж/кг
Ae^ = EAe
Ae 2,17 кДж/кг
Результаты по разработанной авторами инженерной методике расчета потоков эксергий для испарительной установки На рис. 9 представлена схема опреснительной установки. В табл. 1 представлены характеристики воды в характерных точках, а в табл. 2 - значения удельных эксергий хладагента.
Рис. 9. Схема установки
Заключение
Описанная методика расчета потоков эксер-гий опреснительной установки подразумевает единый подход как к базовой, так и к расширенной схемам. Для усовершенствованной схемы энергокомплекса в целом вместо ТНУ используется органический цикл Ренкина с турбодетандером и
могут быть реализованы дополнительные компоненты для использования возобновляемых источников энергии, такие как ветроустановка и солнечный концентратор. Этот подход позволяет использовать комплексный подход к преобразованию энергии, используя несколько источников для максимальной эффективности.
Список литературы/References
1. Perekopnaya Y.A., Osintsev K.V., Toropov E.V. Principles of Energy Conversion in Thermal Transformer Based on Renewable Energy Sources. In: Radionov A., Karandaev A. (eds) Advances in Automation. RusAutoCon 2019. Lecture Notes in Electrical Engineering, vol 641. Springer, Cham. 2020. DOI: 10.1007/978-3-030-39225-3_45
2. Osintsev K., Aliukov S. ORC technology based on advanced Li-Br absorption refrigerator with solar collectors and a contact heat exchanger for greenhouse gas capture. Sustainability. 2022,14(9):5520. DOI: 10.3390/su14095520
3. Shishkov A.N., Osintsev K.V. Modernization of technological equipment in the waste water purification process behind the coke oven using the organic Rankine cycle. IOP Conference Series Materials Science and Engineering. 2021;1064(1):012032. DOI: 10.1088/1757-899X/1064/1/012032
4. Mirmanto M., Mulyanto A., Lestari D.D. Effect of the number of turns of a coil evaporator on water production. IOSR Journal of Mechanical and Civil Engineering. 2023;19(4):31-35. DOI: 10.9790/1684-1904023135
5. Mirmanto M., Nurchayati N. Performance of Air-Water Harvester Machine for Cooling Drinking Water. IOSR Journal of Mechanical and Civil Engineering. 2022;19:1-6. DOI: 10.9790/1684-1902020106
6. Mirmanto M., Syahrul S., Wijayanta A.T., Mulyanto A., Winata L.A. Effect of evaporator numbers on water production of a free convection air-water harvester. Case Studies in Thermal Engineering. 2021;27:101253. DOI: 10.1016/j.csite.2021.101253
7. Siricharoenpanich A., Wiriyasart S., Prurapark R., Naphon P. Effect of cooling water loop on the thermal performance of air conditioning system. Case Studies in Thermal Engineering. 2019;15:100518. DOI: 10.1016/j.csite.2019.100518
8. Wu X.P., Johnson P., Akbarzadeh A. Application of heat pipe heat exchangers to humidity control in air conditioning systems. Appl. Therm. Eng. 1997;17:561-568.
9. Khedari L., Permchart W., Pratinthong N., Hirunlabh J. Field study using the ground as heat sink for the condensing unit of an air conditioner in Thailand. Energy. 2001;26:797-810.
10. Martinez F.J.R. Design and experimental study of a mixed energy recovery system, heat, heat pipes and indirect evaporative equipment for air conditioning system. Build. 2003;35:1021-1030.
11. Yau Y.H. Experimental thermal performance study of an inclined heat pipe heat exchanger operating in high humid tropical HVAC systems. Int. J. Refrig. 2007;30:1143-1152.
12. Yau Y.H. Application of a heat pipe heat exchanger to dehumidification enhancement in tropical HVAC systems - a baseline performance characteristics study. Int. J. Therm. Sci. 2007;46:164-171.
13. Yau Y.H. The use of a double heat pipe heat exchanger system for reducing energy consumption of treating ventilation air in an operating theatre - a full year energy consumption model simulation. Energy Build. 2008;40:917-925.
14. Wan J.W., Zhang J.L., Zhang W.M. The effect of heat-pipe air-handling coil on energy consumption in central air-conditioning system. Energy Build. 2007;39:1035-1040.
15. Abd El-Baky M.A., Mohamed M.M. Heat pipe heat exchanger for heat recovery in air conditioning. Appl. Therm. Eng. 2007;27:795-801.
16. Alklaibi A.M. Evaluating the possible configurations of incorporating the loop heat pipe into the air-conditioning systems. Int. J. Refrig. 2008;31:807-815.
17. Naphon P. On the performance of air conditioner with heat pipe for cooling air in the condenser. Energy Convers. Manag. 2010;51:2362-2366.
18. Mirmanto M., Wirawan M., Sayoga I.M.A., Syahrul S., Faisal M., Abdullah A. Effect of absorber types of conventional distillers on the amount of distilled water production. Front. in Heat and Mass Trans. 2019;13:1-7. DOI: 10.5098/hmt.13.10
19. Gugulothu R., Somanchi N.S., Reddy K.V.K., Gantha D. A review on solar water distillation using sensible and latent heat. Procedia Earth and Planetary Science. 2015;11:354-360. DOI: 10.1016/j.proeps.2015.06.072
20. Panchal H., Patel P., Patel N., Thakkar H. Performance analysis of solar still with different energy absorbing materials. Int. J. Ambient Energy. 2015;38:224-228. DOI: 10.1080/01430750.2015.1086683
21. Panchal H.N. Life cycle cost analysis of a double-effect solar still. Int. J. Ambient Energy. 2016;38:395-399. DOI: 10.1080/01430750.2015.1132767
22. Mohan I., Yadav S., Panchal H., Brahmbhatt S. A Review on solar still: a simple desalination technology to obtain potable water. Int. J. Ambient Energy. 2017;40:335-342. DOI: 10.1080/01430750.2017.1393776
23. Mevada D., Panchal H., Bastawissi H.A.E., Elkelawy M., Sadashivuni K., Ponnamma D., Thakar N., Sharshir S.W. Applications of evacuated tubes collector to harness the solar energy: a review. Int. J. Ambient Energy. 2019;43(1):344-361. D0I:10.1080/01430750.2019.1636886
24. Panchal H., Hishan S.S., Rahim R., Sadasivuni K.K. Solar still with evacuated tubes and calcium stones to enhance theyield: an experimental investigation. Process Saf. Environ. Protect. 2020;142:150-155. DOI: 10.1016/j.psep.2020.06.023
25. Harb O.M., Salem M.Sh, Abd EL-Hay G.H., Makled KhM. Fog water harvesting providing stability for small bedwe communities lives on the north coast of Egypt. Ann. Agric. Sci. 2016;61:105-110. DOI: 10.1016/j.aoas.2016.01.001
26. Слесаренко В.Н. Опреснительные установки ДВГМА. Владивосток, 1999. 244 с. [Slesarenko V.N. Desalination plants. Vladivostok; 1999. 244 p. (In Russ.)].
Информация об авторах
Осинцев Константин Владимирович, канд. техн. наук, доц., заведующий кафедрой промышленной теплоэнергетики, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; [email protected].
Корнякова Ольга Юрьевна, преподаватель кафедры промышленной теплоэнергетики, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; [email protected].
Болков Ярослав Сергеевич, преподаватель кафедры промышленной теплоэнергетики, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; [email protected].
Кончаков Владимир Олегович, студент кафедры промышленной теплоэнергетики, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; voval [email protected].
Карелин Александр Михайлович, студент кафедры промышленной теплоэнергетики, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; [email protected].
Information about the authors
Konstantin V. Osintsev, Cand. Sci. (Eng.), Ass. Prof., Head of the Heat Power Engineering Department, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; [email protected].
Olga Yu. Kornyakova, Lecturer of the Heat Power Engineering Department, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; [email protected].
Yaroslav S. Bolkov, Lecturer of the Heat Power Engineering Department, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; [email protected].
Vladimir O. Konchakov, Student of the Heat Power Engineering Department, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; [email protected].
Aleksandr M. Karelin, Student of the Heat Power Engineering Department, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; [email protected].
Статья поступила в редакцию 16.02.2024; одобрена после рецензирования 10.06.2024; принята к публикации 10.06.2024.
The article was submitted 16.02.2024; approved after review 10.06.2024; accepted for publication 10.06.2024.
