CC BY
68УДК 691.32
И.Я. ХАРЧЕНКО, д-р тех. наук (iharcenko@mail.ru), Д.А. БАЖЕНОВ, специалист (bajenov.da@gmail.com)
Московский государственный строительный университет (129337, г. Москва, Ярославское ш., 26)
Эффективный самоуплотняющийся мелкозернистый бетон с компенсированной усадкой
В статье изложены результаты экспериментальных исследований самоуплотняющихся мелкозернистых бетонов на основе композиционных вяжущих, приготовленных с использованием минеральных микронаполнителей. Целью работы являлось исследование кинетики структурообразования и влияния введения минеральных микронаполнителей различной гидратационной активности на характеристики мелкозернистого бетона для получения самоуплотняющегося мелкозернистого бетона с повышенной трещиностойкостью и долговечностью. В качестве сырьевых материалов применены: бездобавочный базовый портландцемент с различными тонкодисперсными минеральными микронаполнителями в виде карбонатной муки; тонкомолотого кварцевого песка после его механохимической активации; расширяющейся добавки на сульфоалюминатной основе. Проведено исследование кинетики структурообразования и физико-механических свойств мелкозернистого бетона на основе композиционных вяжущих с минеральными микронаполнителями на разных стадиях формирования структуры.
Ключевые слова: мелкозернистый бетон, минеральный микронаполнитель, расширяющаяся добавка, усадка, расширение, пористость, долговечность.
Для цитирования: Харченко И.Я., Баженов Д.А. Эффективный самоуплотняющийся мелкозернистый бетон с компенсированной усадкой // Строительные материалы. 2018. № 5. С. 48-52.
I.Ya. HARCENKO, Doctor of Sciences (Engineering) (iharcenko@mail.ru), D.A. BAJENOV, Specialist (bajenov.da@gmail.com) Moscow State University of Civil Engineering (26, Yaroslavskoye Shosse, 29337, Moscow, Russian Federation)
Efficient Self-Compacting Fine Concrete with Compensated Shrinkage
The article describes the results of experimental studies of self-compacting fine concretes on the basis of composite binders prepared with the use of mineral micro-fillers. The aim of this work was to study the kinetics of structure formation and the impact of the introduction of mineral micro-fillers of various hydration activity on the characteristics of fine concrete, for obtaining self-compacting fine concrete with improved crack-resistance and durability. As raw materials were used: plain base Portland cement with different fine disperse mineral micro-fillers in the form of carbonate flour, fine-grinded quartz sand after its mechanical-chemical activation, an expanding additive on the sulphate-aluminate basis. Has been conducted the study of the kinetics of structure formation and physical-mechanical properties of fine concrete on the basis of composite binders with mineral micro-fillers at different stages of structure formation.
Keywords: fine concrete, mineral micro-filler, expanding additive, expansion, porosity, durability.
For citation: Harcenko I.Ya., Bajenov D.A. Efficient self-compacting fine concrete with compensated shrinkage. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 5, pp. 48-52. (In Russian).
Самоуплотняющиеся бетоны (СУБ) были разработаны и внедрены в строительную практику в начале 1990-х гг. в Японии [1—3]. В последние годы они нашли успешное применение в России при возведении монолитных бетонных и железобетонных конструкций различного назначения. Главными отличительными свойствами самоуплотняющегося бетона являются сохраняемая длительное время высокая подвижность при отсутствии расслаивания. Эти свойства обеспечиваются посредством введения в состав бетона тонкодисперсных наполнителей и подбором оптимального гранулометрического состава мелкого и крупного заполнителей. Применение высокоэффективных пластификаторов и разжижителей обеспечивает сохранение высокой подвижности бетонных смесей в течение заданного технологическим регламентом интервала времени даже при относительно низких значениях водо-вяжущего отношения. На основании результатов анализа зарубежного и отечественного опыта практического применения СУБ можно утверждать, что наиболее эффективными областями их применения является выполнение работ в особенно сложных условиях, когда применение вибрационного уплотнения затруднено или не представляется возможным [1, 2, 4, 5]. К таким условиям можно отнести, например, устройство ограждений котлованов по методу «стена в грунте», строительство шахтных стволов, мостовых и тоннельных сооружений, а также различных густоармированных монолитных конструкций специального назначения.
В составе СУБ на долю цементного теста приходится не менее 40% объема, а гранулометрический состав мелкого и крупного заполнителей обеспечивает минимальную пустотность их смеси [6—11].
При проектировании состава СУБ следует иметь в виду две особенности: необходимость обеспечения высокой подвижности и удобоукладывемости бетонной смеси и необходимость обеспечения достаточно высоких прочностных показателей затвердевшего бетона. Эти требования в некоторой степени противоречат друг другу: для обеспечения высоких прочностных показателей необходимо иметь смеси с низким значением В/Ц, а для повышения подвижности смеси необходимо В/Ц увеличить. Это противоречие устраняется применением эффективных пластификаторов (разжижителей) и оптимально подобранным гранулометрическим составом заполнителей [12—15]. Однако если на отечественном рынке пластифицирующие добавки представлены достаточно широко, то практика поставки многофракционных заполнителей, необходимых для получения СУБ, в России отсутствует. Это связано прежде всего с тем, что поставщики заполнителей ориентируются на существующую нормативную базу, в соответствии с которой заполнители имеют достаточно «грубую» классификацию (5—10, 10—20 мм и т. д.), которая допускает значительное изменение процентного соотношения отдельных фракций даже в рамках поставки отдельных партий. Это исключает возможность их применения для приготовления СУБ. Одновременно с этим фракционный состав поставляемого кварцевого песка является достаточно стабильным и воспроизводимым. В этой связи наиболее перспективным для отечественного монолитного строительства является применение СУБ на основе бесщебеночных мелкозернистых бетонов. Однако, одним из существенных факторов, сдерживающих широкое применение СУБ в строительной практике, являет-
48
научно-технический и производственный журнал
май 2018
jVJ ®
Таблица 1
Наименование минерала или продукта гидратации цемента Содержание продуктов гидратации в составе цементного камня, % Межплоскостное расстояние d, Á Химическая формула
ПЦ ПЦ+КМ ПЦ+АКП ПЦ+КМ+РД ПЦ+АКП+РД
Кварц 2,6 2,8 9,7 10,6 2,4 4,263; 3,347; ...; 1,820; ...; 1,378 SiO2
Кальцит 10,3 14,1 8,5 12,8 11,6 3,861; 3,038; 2,493; 2,295; ... СаС03
Фатерит (ватерит) 1,1 0,6 1,2 1,5 2,4 3,563; 3,290; 2,732; ...; 2,021 ц-СаСО3
Эттрингит 7,1 6,2 5,9 10,8 10,1 9,90-9,70; 5,627; 3,892; 3,496; ... Са6[А!(ОН)6]2-24Н2О-^О4)3-2Н2О
Портландит 16,5 12,6 13,6 13,1 13,2 7,16; 3,57; 2,38; 1,78; 1,43 ... Са(ОН)2
Гидросиликаты кальция 57,5 55,1 61,5 54,5 56,8 11,812-10,049; 3,071; 2,825; 1,851 хСаО^Ю2-уН20; [С^-Н]
Двухкальциевый алюминат 8-водный 0,9 1,1 0,3 0,5 1 10,824-10,012; 2,870; 2,544; ... 2СаО-А12О3-8Н2О; [С2АН8]
Трехкальциевый алюминат Гексагидрат 2 2,2 2,1 2,6 1,6 5,168; 2,805; 2,300; 2,042; ... СазА^ОНЬ; [СзАНб]
Гидрокарбоалюминат - 2,4 - 2,1 - 7,571; 3,782; 2,520; 2,419-2,340; ... 4СаОА12О3СО2х 11Н2О; [С^СО^^]
Другие неорганические компоненты 1,1 1,2 1,8 1,5 0,4 - -
Степень гидратации вяжущего, % 94 93 94 96 95
ся их низкая трещиностоикость вследствие развития усадочных деформации, обусловленных значительным содержанием вяжущего в составе бетонноИ смеси.
С целью повышения качества самоуплотняющихся мелкозернистых бетонов (СУ МЗБ) на кафедре технологии вяжущих веществ и бетонов НИУ МГСУ выполняются комплексные исследования по разработке методов снижения вредного влияния усадочных деформации на своиства СУ МЗБ на основе применения комплексных многофункциональных минеральных добавок с различ-ноИ гидравлической активностью. При этом минеральные микронаполнители имеют различное функциональное проявление на разных этапах формирования структуры и свойств СУ МЗБ. Так, путем введения в состав бетоннои смеси минеральных микронаполнителей с дисперсностью от 5 мкм и ниже обеспечивается их размещение в межзерновом пространстве базового портландцемента, вытесняя воду и снижая истинное значение В/Ц. При этом существенно повышается связанность смеси при одновременном повышении ее подвижности и удобоукладывемости. Кроме того, вытеснение избыточной воды из межзернового пространства базового портландцемента, а также распределение в нем зерен микронаполнителя, выполняющих функцию стабилизирующего каркаса, снижает величину усадочных деформаций. При применении гидравлически активных микронаполнителей, содержащих в своем составе сульфоалюминаты кальция, дополнительно к фактору вытеснения свободной межзерновой воды обеспечивается образование эттрингита, сопровождающееся увеличением объема твердеющего цементного камня, компенсирующего усадку. Кроме того, часть микронаполнителя, содержащая в своем составе аморфный кремнезем, обеспечивает образование гидросиликатов кальция, способствующих упрочнению структуры цементного камня.
С целью получения эффективного СУ МЗБ исследовались три группы добавок, которые можно классифицировать как гидравлически пассивные, гидравлически слабоактивные и гидравлически активные. В качестве
гидравлически пассивных исследовались микронаполнители в виде карбонатной муки; гидравлически слабоактивным минеральным микронаполнителем являлся кварцевый песок после измельчения в активаторе вихревого типа (МХА) и в качестве гидравлически активного компонента исследовался микронаполнитель на основе сульфоалюмината кальция в виде смеси метакаолина и тонкодисперсного ангидрита. В соответствии со степенью гидравлической активности микронаполнителя его влияние на развитие процессов структурообразования и свойства затвердевшего цементного камня и бетона различны. Для получения тонкодисперсных минеральных микронаполнителей применялся активатор АВР-03-ВК. На основании анализа результатов исследований установлено, что частицы кварцевого песка после механохи-мической активации имеют достаточно равносимме-тричную форму со значительной долей стекловидных затвердевших включений, отличающихся высоким содержанием кремнезема (рис. 1).
Анализ зернового состава кварцевого песка, прошедшего МХА, показал, что диаметр зерен изменяется в широком диапазоне от 0,2 до 10 ^т с удельной поверхностью порошка до 800 м2/кг. Таким образом, активированный кварцевый песок имеет дисперсность существенно выше, чем базовый портландцемент, что предполагает его преимущественное распределение в межзерновом пространстве. Это является важной предпосылкой для получения СУ МЗБ с повышенной прочностью и долговечностью.
В качестве гидравлически пассивного микронаполнителя применяется тонкомолотый известняк. При этом общепринято, что карбонатный микронаполнитель не участвует в химических реакциях, сопровождающих развитие процессов гидратации при твердении цемента. Основной его задачей как микронаполнителя является заполнение межзернового пространства базового портландцемента, что позволяет снизить водопо-требность вяжущего при одновременном улучшении реологических характеристик. Экономическая обоснованность использования тонкодисперсного карбонат-
научно-технический и производственный журнал Ы- ® май 2018 49"
Таблица 2
Расход компонентов, кг/м3 Свойства СУ МЗБ
Базовый ПЦ Микронаполнитель Вода Песок Средняя плотность, кг/м3 Прочность при сжатии, 28 сут, МПа Общая пористость, %
550 - 230 1420 2150 38,5 16,2
450 150 (КМ) 195 1380 2180 46,4 14
450 150(АКП) 210 1390 2190 48 13,2
450 75(КМ) 75 (РД) 230 1410 2230 51,3 12,4
450 75 (АКП) 75 (РД) 240 1405 2235 51,8 12,6
Рис. 1. Зерновой состав кварцевого песка после механохимической активации (увеличение 1x600)
Рис. 3. Эттрингит в поровом пространстве СУ МЗБ
ш
1,5
1
0,5 0
-0,5 -1 -1,5 -2 -2,5
5
4
3
2
1 1 лУ 1 1 1 1 1
0
7
14
21
35
42
49
56
28
Возраст, сут
Рис. 2. Кинетика деформаций СУ МЗБ на основе композиционных вяжущих: 1 - базовый ПЦ: 2 - ПЦ+КМ; 3 - ПЦ+АКП; 4 - ПЦ+КМ+РД; 5 - ПЦ+АКП+РД
Таблица 3
Составы СУ МЗБ в соответствии с табл. 2 Прочность, 28 сут, МПа Коэффициент вязкого разрушения Кс, МПа.м1/2
При сжатии При растяжении
Базовый ПЦ 38,5 3,35 2,03
На основе ПЦ+КМ 46,4 4,92 2,61
На основе ПЦ+АКП 48 5,18 3,12
На основе ПЦ+КМ+РД 51,3 5,8 3,49
На основе ПЦ+АКП+РД 51,8 6,12 3,57
ного микронаполнителя определяется сравнительно низкими затратами при помоле, обеспечивающем дисперсность, достаточную для эффективного размещения в межзерновом пространстве базового цемента.
Исследование процессов структурообразования и свойств СУ МЗБ выполнялось с применением различных композиционных вяжущих, приготавливаемых путем смешивания бездобавочного базового портландцемента (ПЦ) с различными тонкодисперсными минеральными микронаполнителями в виде карбонатной муки (КМ); тонкомолотого кварцевого песка после его механохимической активации (АКП); расширяющейся добавки на основе метакаолина и тонкодисперсного ангидрита (РД), а также их смеси (РД+АКП) и (РД+КМ). В качестве базового портландцемента использовался портландцемент Белгородского цементного завода М500 Д0 (ЦЕМ I 42,5Н) со следующими характеристиками: НГ 25,5%; В/Ц = 0,5; R2с8ж = 49,6 МПа; RИ8 = 7,8 МПа; Класс В 42,5. В качестве пластифицирующей добавки использован суперпластификатор С-3 (СП С-3), соответствующий ТУ 6-36-0204229-625-90.
На основании анализа экспериментальных исследований продуктов гидратации композиционных вяжущих установлено, что карбонат кальция, который обычно рассматривается в качестве гидравлически пассивного микронаполнителя, может принимать достаточно
активное участие в развитии процессов гидратации цемента (табл. 1).
Установлено, что при гидратации трехкальциево-го алюмината в присутствии кальцита образуются гид-рокарбомоноалюминат кальция (ГКАК) в форме 4СаО-А12Оз-СО2-11Н2О, доля которого не превышает 3% от количества классических гидросульфоалюминатов, образующихся при гидратации базового портландцемента. Учитывая его незначительную долю в общем объеме продуктов гидратации, ГКАК не оказывает существенного влияния на формирование прочностных характеристик композиционного вяжущего и бетона на его основе. Однако при взаимодействии гидросиликатов, гидросульфоалюминатов и гидрокарбоната кальция возможно появление таумазита, образование которого сопровождается значительным увеличением объема, трещинообразованием затвердевшего бетона и нарушением сплошности бетонных и железобетонных конструкций [6, 10]. Поскольку реакция образования таумазита развивается при низких положительных температурах (1-5оС), опасность трещинообразования и нарушения сплошности бетонных и железобетонных конструкций необходимо учитывать при строительстве подземных сооружений различного назначения: тоннельных и притоннельных сооружений метрополитена, станций метро, подземных паркингов и т. д. Таким об-
2
научно-технический и производственный журнал ^/¿ФМТ^ШгШЙ "50 май 2018 ЙДГЗЯШЭД
0,07
1 0,06
о о 0,05
о
О 1= 0,04
ГО X -О 0,03
О.
Ю 0,02
0,01
0
/ ;'! /
k / *■ у
¡M
. Г ! ? 1
i i/;
Ь i: L f 7'
! !\ - V
■ps**
0,035
0,03
0,025
0,02
0,015
0,01
0,005 ¿i
0
100 1 0,01 Распределение пор по радиусам, мкм
Рис. 4. Анализ поровой структуры СУ МЗБ на основе композиционного вяжущего (№ 5, табл. 2)
9
8
7
Ж 6
^ с
0 5
с
1 4
гЯ
VO
о 3 2
1
0
2 3
Составы СУ МЗБ
Рис. 5. Характеристики поровой структуры СУ МЗБ при насыщении водой:/ - базовый ПЦ; 2 - ПЦ+КМ; 3 - ПЦ+АКП; 4 - ПЦ+КМ+РД: 5 - ПЦ+АКП+РД
разом, при сооружении этих конструкций с применением СУБ в условиях сульфатной нагрузки необходимо ограничивать использование карбонатного микронаполнителя.
При исследовании свойств СУ МЗБ применялись смеси с постоянной подвижностью 290—300 мм по рас-плыву стандартного конуса, которая обеспечивалась введением соответствующего количества суперпластификатора и корректировкой В/В (табл. 2). В качестве заполнителя использовался кварцевый песок с модулем крупности Мк = 2,13, содержащий пылеватые частицы в количестве 3,2%.
Анализ развития усадочных деформаций твердеющего СУ МЗБ с различными микронаполнителями показал, что введение в его состав гидравлически пассивного микронаполнителя (КМ) и слабо-гидравлически активного микронаполнителя (АКП) не менее чем на 20% снижает величину усадки СУ МЗБ, приготовленного на основе базового портландцемента (рис. 2), что повышает его трещиностойкость и долговечность.
Исследование кинетики процессов гидратации, выполненное с применением физико-химических методов, позволило установить, что наряду с обычными для твердеющего цемента продуктами гидратации в виде эттрингита, портландита, моносульфата преобладающим является образование гидросиликатов различной основности (табл. 1). Это подтверждает участие активированного песка в процессах гидратации, путем связывания аморфного кремнезема гидроксидом кальция с образованием низкоосновных гидросиликатов. При этом эттрингит, образующийся в результате гидратации расширяющейся добавки, кристаллизуется преимущественно в поровом пространстве цементного камня, упрочняя и уплотняя его (рис. 3).
Исследование поровой структуры СУ МЗБ, приготовленного на основе модифицированного композици-
онного вяжущего, выполнялось с применением метода ртутной порометрии. При этом установлено, что в его структуре содержится до 7% гелевых пор диаметром до 100 нм и около 5% пор размером 100—600 нм, являющихся наиболее опасными для структуры бетона при замораживании, а также около 5% крупных пор и капилляров размером более 600 нм (рис. 4).
Результаты анализа поровой структуры, выполненные с применением ртутной порометрии, тесно корре-лируются с результатами исследования пористости по методу трехстадийного насыщения водой: над водой (П1), под водой (П2) и под вакуумом (П3) (рис. 5).
При этом установлено, что минимальный объем второй группы пор П2, главным образом отрицательно сказывающихся на долговечности бетона, имеют составы с содержанием микронаполнителя, представленного смесью активированного кварцевого песка с расширяющейся добавкой (АКП+РД).
Одним из важных параметров, косвенно определяющих долговечность бетона, является его трещиностойкость. Оценка трещиностойкости модифицированного СУ МЗБ выполнялась по величине коэффициента вязкого разрушения (Кс), который находится в тесной корреляционной зависимости с морозостойкостью бетона. Определение вязкости разрушения выполнялось в соответствии с требованиями ГОСТ 29167—91 «Бетоны. Методы определения характеристики трещиностойко-сти (вязкости разрушения) при статическом нагруже-нии». Как видно из табл. 3, величина Кс, экспериментально определенная для составов СУ МЗБ на основе композиционных вяжущих, характеризует их высокую трещиностойкость, что соответственно предполагает повышенную долговечность.
Прямое исследование долговечности СУ МЗБ, которая может характеризоваться величиной его морозостойкости, выполняли двумя методами: дилатометрическим методом по величине остаточных деформаций и прямым испытанием по потере массы после замораживания и оттаивания. По результатам испытания морозостойкости дилатометрическим методом было установлено, что все составы СУ МЗБ имеют морозостойкость не менее F250. Эти же показатели достигнуты при оценке морозостойкости по потере массы после замораживания-оттаивания. При этом было установлено, что после 56 циклов замораживания-оттаивания величина динамического модуля упругости СУ МЗБ практически не изменилась, что подтверждает высокую устойчивость макро- и микроструктуры в процессе испытания на морозостойкость и характеризует его повышенную долговечность.
На основании анализа результатов экспериментальных исследований установлено, что микронаполнитель на основе кварцевого песка после механохимической активации проявляет способность к пуццолановой реакции с гидроксидом кальция, выделяющимся при гидратации клинкерных фаз, с образованием низкоосновных гидросиликатов кальция (C—S—H-фазы), участвуя, таким образом, в формировании прочностных свойств цементного камня и бетона на его основе. При этом важным технологическим фактором является то, что пуццолановая реакция сопровождается незначительным тепловыделением, что является чрезвычайно важным для снижения температурных напряжений при возведении массивных монолитных бетонных и железобетонных конструкций с применением СУ МЗБ.
При применении микронаполнителей, содержащих в своем составе карбонатную муку, необходимо учитывать возможность развития реакции гидратации с образованием таумазита, которая проявляется при низкой положительной температуре (1—5оС). Это связано с опасностью трещинообразования и нарушения сплош-
lj научно-технический и производственный журнал
Ы- ® май 2018 51
ности бетонных и железобетонных конструкций, что необходимо учитывать при строительстве подземных сооружений различного назначения: тоннельных и при-тоннельных сооружений метрополитена, станций метро, подземных паркингов и т. д. Таким образом, при сооружении этих конструкций с применением МЗ СУБ в условиях сульфатной нагрузки необходимо ограничивать использование карбонатного микронаполнителя. Выводы.
Введение в состав мелкозернистого бетона тонкодисперсных минеральных наполнителей с различной гидравлической активностью позволяет получать самоСписок литературы
1. Кёниг Г., Чолшермахер К., Дечн Ф. Самоуплотняющийся бетон. Берлин: Bauwerk Verlag GmbH, 2001. 249 с.
2. Окамура Х., Одзава К., Оучи М. Самоуплотняющийся бетон // Конструкционный бетон. 2000. № 1. С. 3—17.
3. Одзава К. Разработка высокоэффективного бетона с учетом требования проектирования долговечности бетонных конструкций: Материалы второй Восточно-Азиатской и Тихоокеанской конференции по инженерии конструкций и сооружений «EASEC-2». 1989. Т. 1. С. 445-450.
4. Венкэн Ли, Мамаду Ф. Влияние сульфатов на раннюю прочность и самовысушивание цементной закладочной пасты // Construction and Building Materials. 2016. Т. 106. Март. С. 296-304.
5. Харченко А.И., Харченко И.Я. Мелкозернистый самоуплотняющийся бетон на основе модифицированного вяжущего для монолитного строительства. Международная конференция «IBAUSIL». Веймар. 2012.
6. Штарк Й., Вихт Б. Долговечность бетона. Киев: Оранта, 2004. 301 с.
7. Михайлов В.В., Литвер С.Л. Технология напрягающих цементов и самонапрягающихся железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1985. 183 с.
8. Гайфуллин А.Р., Рахимов Р.З., Рахимова Н.Р. Влияние добавок глинитов в портландцемент на прочность при сжатии цементного камня // Инженерно-строительный журнал2015. № 7 (59). С. 66-73.
9. Харченко И., Штарк Й. Управление структурообра-зованием расширяющихся цементов и бетонов на их основе // Веймар: Wiss. Zeitschr. Hochsch. Arch. BauwesenWeimar. 1993. № 39/3. C. 163-171.
10. Штарк Й., Вихт Б. Цемент и известь. Киев: Биркчойзер - баупраксис, 2008. 469 с.
11. Михайлов В.В., Литвер С.Л. Расширяющиеся цементы, напрягающие цементы и самонапряженные железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1974, 311 с.
12. Карбаллоса П., Гарсиа Кальво Дж.Л., Ревуелта Д., Санчез Й.Й., Гутиэрес Дж.П. Воздействие цементных и расширяющихся добавок на характеристики самонапрягающих и самоуплотняющихся бетонов в несущих конструкциях // Construction and Building Materials. 2015. Т. 93. Сентябрь. С. 223-229.
13. Боксин Ванг, Тенг Ман, Хенан Йин. Прогнозирование характера расширения самонапрягающего бетона при помощи нейронных сетей и системы выводов на основе нечеткой логики // Construction and Building Materials. 2015. Т. 84. Июнь. С. 184-191.
14. Дятлов А.К., Харченко А.И., Баженов М.И., Харченко И.Я. Мелкозернистые самоуплотняющиеся бетоны для монолитного домостроения на основе композиционных вяжущих // Промышленное и гражданское строительство. 2012. № 11. С. 54-56.
15. Сайед Хоркосс, Гиллес Есцадеиллас, Тоуфиц Ризк, Рогер Лтеиф. Влияние исходного SO3 цемента на расширение растворов // Case Studies in Construction Materials. 2016. Т. 4. Июнь. С. 62-72.
уплотняющиеся мелкозернистые бетоны с компенсированной усадкой или остаточным расширением, что обеспечивает их повышенную трещиностойкость и долговечность. Установлено, что при применении в качестве наполнителя тонкодисперсной карбонатной муки для получения СУ МЗБ, предназначенного для строительства подземных сооружений, возможно образование гидрокарбоалюмината и таумазита, сопровождающееся нарушением структуры и ухудшением эксплуатационных характеристик бетона. В этой связи их применение для возведения подземных сооружений следует ограничить.
References
1. König, G., Holschermacher, K., Dehn, F. Selbstverdichtender Beton [Self-compacting concrete]. Berlin: bauwerk Verlag GmbH. 2001. 249 p.
2. Okamura H., Ozawa K., Ouchi M. Self-compacting concrete. Structural Concrete. 2000. No. 1, pp. 3—17.
3. Ozawa K. Development of high performance concrete based on the durability design of concrete structures. Proceedings of the second East-Asia and Pacific Conference on Structural Engineering and Construction (EASEC-2). 1989. Vol. 1, pp. 445-450.
4. Wenchen Li, Mamadou Fall. Sulphate effect on the early age strength and self-desiccation of cemented paste backfill. Construction and Building Materials. 2016. Vol. 106. March, pp. 296-304.
5. Harchenko A.I., Harchenko I.J. Fine-grained self-compacting concrete based on modified binder for monolithic construction. International conference «Ibausil». Weimar. 2012.
6. Stark J., Wicht B. Dolgovechnost' betona [Durability of concrete]. Kiev: Oranta. 2004. 301 p.
7. Mihajlov V.V., Litver S.L. Tehnologija naprjagajushhih cementov i samonaprjagajushhihsja zhelezobetonnyh konstrukcij [Technology of self-stressing reinforced structures]. Moscow: Strojizdat. 183 p.
8. Gajfullin A.R., Rahimov R.Z., Rahimova N.R. The effect of clay additives in portland cement on compression strength of hardened cement paste. Inzhenerno-stroitel'nyj zhurnal. 2015. No. 7 (59), pp. 66-73. (In Russian).
9. Chartschenko I., Stark J. Control of the structure formation of expanding cements and concretes based on them. Weimar: Wiss. Zeitschr. Hochsch. Arch. BauwesenWeimar. No. 39/3, pp. 163-171.
10. Stark J., Wicht B. Cement i izvest' [Cement and lime]. Kiev: Birkchojzer - baupraksis. 2008. 469 p.
11. Mihajlov V.V., Litver S.L. Rasshirjajushhiesja cementy, naprjagajushhie cementy i samonaprjazhennye zhelezo-betonnye konstrukcii [Expansding cements, self-stressing cements and self-stressed reinforced concrete structures]. Moscow: Strojizdat. 1974. 311 p.
12. Carballosa P., García Calvo J.L., Revuelta D., Sánchez J.J., Gutiérrez J.P. Influence of cement and expansive additive types in the performance of self-stressing and self-compacting concretes for structural elements. Construction and Building Materials. 2015. Vol. 93, September, pp. 223-229.
13. Boxin Wang, Teng Man, Henan Jin. Prediction of expansion behavior of self-stressing concrete by artificial neural networks and fuzzy inference systems. Construction and Building Materials. 2015. Vol. 84, June, pp. 184-191.
14. Djatlov A.K., Harchenko A.I., Bazhenov M.I., Harchenko I.J. Fine-grained self-compacting concretes for monolithic housing construction based on composite binders. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2012. No. 11, pp. 59-61. (In Russian).
15. Sayed Horkoss, Gilles Escadeillas, Toufic Rizk, Roger Lteif. The effect of the source of cement SO3 on the expansion of mortars. Case Studies in Construction Materials. 2016. Vol. 4. June, pp. 62-72.
52
научно-технический и производственный журнал
май 2018
jVJ ®
