CC BY
17
• Некорректная работа с БД;
• Требователен к хорошему хостингу.
Исходя из перечисленных бесплатных популярных CMS можно сделать вывод, что каждая платформа универсальна в своей сфере применения. Например, WordРress больше подходит новичкам, которые только начинают осваивать структуру и механику работы сайта. Платформа Joomla рассчитана на более опытных специалистов в сфере IT, а Drupal на профессиональных разработчиков web-приложений. Список использованной литературы:
1. Бирюкова А.А. Лучшие CMS платформы для запуска веб-сайта в 2019 год [Электронный ресурс]. URL https://www.hostinger.ru/rukovodstva/luchshie-cms-platformy-2019/ (дата обращения: 05.03.2019).
2. Joomla [Электронный ресурс]. URL https://www.joomla.org/ (дата обращения: 05.03.2019).
3. WordРress [Электронный ресурс]. URL https://ru.wordpress.org/ (дата обращения: 05.03.2019).
4. Drupal [Электронный ресурс]. URL https://www.drupal.org/ (дата обращения: 05.03.2019).
© Иванищева А.А., Комилов Х.И., Гехаев М.Д., 2019
УДК - 62-523.2
Каунг Мьят Хту, Аспирант Кафедра ПОиАИС, «КГУ», г.Курск, РФ
АНАЛИЗ ВЫХОДНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВИБРАЦИОННОГО МИКРОГЕНЕРАТОРА АВТОНОМНОЙ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ МАЛОМОЩНЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ В
РЕЖИМЕ ХОЛОСТОГО ХОДА
Аннотация
В работе представлены результаты исследования вибрационного микрогенератора, в конструкции которого применены постоянные магниты, выполняющие функции, как источника магнитодвижущей силы, так и участка магнитопровода с заданным магнитным сопротивлением. На основании расчетных выражений для магнитных потоков микрогенератора получены кривые определяющие характер изменения индукции на разных интервалах перемещения подвижного элемента, а также зависимости ЭДС при заданном значении частоты Гц при разных амплитудах перемещения подвижного
элемента вибрационного генератора.
Ключевые слова
микрогенератор, постоянные магниты, подвижный элемент, амплитуда, магнитный поток,
частотные характеристики.
Развитие новых мобильных технологий и оборудования требует необходимости разработки, создания и применения локальных генераторов электроэнергии. На сегодняшний день в качестве источника электрической энергии в различных автономных системах энергообеспечения маломощных объектов обычно используются линейные генераторы возвратно-поступательного движения. Исследование выходных характеристик подобных устройств является важной задачей, с которой сталкиваются разработчики.
На рис. 1 представлен вибрационный микрогенератор (ВМГ) автономной системы электроснабжения, обеспечивающей бесперебойное электропитание переносных маломощных потребителей. Особенности функционирования данного ВМГ обуславливаются применением постоянных магнитов в магнитных цепях [1]. В данном случае магниты выполняют функции как источника магнитодвижущей силы (МДС),
заменяющего обмотку возбуждения обычного преобразователя с электромагнитным возбуждением, так и участка магнитопровода с заданным магнитным сопротивлением. Следовательно, отдаваемый постоянными магнитами магнитный поток и развиваемая МДС изменяются при колебательном движении подвижных элементов ВМГ.
Рисунок 1 - Линейный электрический генератор: 1 - цилиндрический корпус; 2 - магнитные сердечники;
3 - катушки с осевыми обмотками; 4 - центральная катушка с радиальной обмоткой;
5 - фрагменты крепления привода
Поскольку магнитные сердечники 2 микрогенератора являются свободно установленными элементами, то для того обеспечения заданной амплитуды колебаний, они могут быть подпружинены с обоих сторон механическими гибкими элементами в дополнении к «магнитным пружинам» статора. Магнитопровод статора, являющийся одновременно корпусом 1 генератора, должен быть жестко закреплен на подвижном основании.
Перемещение каждого из подвижных элементов - магнитного сердечника можно описать уравнением
х($=Хт$т(2п^+фо), (1)
- где Хт - амплитуда перемещения подвижного элемента,
/п - частота перемещения подвижного элемента.
Линейная скорость перемещения подвижных элементов относительно магнитопровода статора
v(t)=vмcos(2пfnt+ фо ), (2)
- где vм=2хтп/п - амплитуда скорости перемещения подвижного элемента при фиксированной частоте (/П тт = 2 Гц,/п тах = 7 Гц).
В таблице приведены результаты расчета амплитуды Хт , скорости vм подвижного элемента в зависимости от частоты колебаний. Геометрические параметры магнитных сердечников имеют следующие значения:
- радиус г™=9.75-10"3 м;
- длинна /им=16 -10-3 м;
- ширина 6„„=5 10"3 м;
- ширина секции обмотки катушки тш =тшг =тш2=10-2 м;
- воздушный зазор 8=1.25 10-3 м;
Таблица 1
Параметры движения подвижного элемента при различных значения частоты колебаний ВМГ
Интервалы перемещения подвижного элемента (магнитного сердечника) хт, м vм, м/с
/п =2Гц /п =3Гц /п =5Гц Гц
0<х<Л-8 1,2 • 10-3 0,016 0,023 0,039 0,055
Л-8<х<Л 2,4-10"3 0,030 0,045 0,075 0,106
Л<х<Л+8 3,710-3 0,046 0,07 0,116 0,163
Л+8<х<Л+Ьпн +8 7,4-10"3 0,093 0,139 0,232 0,325
Л+Ьпн <х<Л+Ьпн +8 8,710-3 0,109 0,164 0,273 0,383
Л+Ьпн +8<х<Л+Ьпн +8+гпм 0,017 0,214 0,32 0,534 0,748
ISSN 2410-6070 ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА №3 / 2019
Первая гармоническая составляющая индукции плоскопараллельного магнитного поля (вдоль активной длины статора), создаваемого магнитным сердечником (подвижным элементом) в любой точке на поверхности статора определяется общеизвестным соотношением [2].
Расчетные выражения для магнитных потоков позволяют получить характер изменения индукции на разных интервалах перемещения подвижного элемента. На рис. 2 представлены зависимости Вц=Дх) и Вю=^х) для одного из исследуемых опытных образцов ВМГ при активной длине корпуса ¡1=46 10-3 м [3].
Рисунок 2 - Зависимость индукции от перемещения подвижного элемента на различных интервалах перемещения
Из рисунка следует, что наибольшие значения индукции (до 0,7 Тл) получены при амплитуде перемещения подвижной части не более 5 мм (в среднем, А+З), что соответствует движению в пределах 1-3 интервалов.
При синусоидальном изменении х и v, (см. (1) и (2))
Biji(t)=Bijim cos(2nfn t); (3)
Bl_S2(t)=Bl_S2m COS (2f t). (4)
ЭДС, наводимые в неподвижных обмотках, определяются следующим образом
ei(t)=BUi(t)vi(t)lW,1эф ,
e2(t)=Bi_i2(tyv2(tyiW2^ ,
(5)
(6)
где Wlэф =—1 Ьпн , W2эф =—2 Ьпн - число эффективных витков осевых обмоток;
¡=^м - длина витка; Ф5 _ Ф5
w7
Д5=- = ■
Ss bnnDb
- магнитная индукция в воздушном зазоре.
Значение для мгновенного значения ЭДС
e=EmCOsrnt
(7)
N
где Em=-bnnDu
^секц
= ^пуаФ5 (1 - - амплитудное значение ЭДС.
-'ПН л-^пм
При последовательном согласном включении суммарная ЭДС
е(^=е1(^+е2^).
На рис. 3 показаны зависимости ЭДС исследуемого образца ВМГ при заданном значении частоты ^=2 Гц при разных амплитудах перемещения подвижного элемента.
Рисунок 3 - Результирующая ЭДС ВМГ при амплитуде перемещения подвижного элемента: а) 2,4-10-3 м, б) 3,7-10-3 м
Амплитудное значение ЭДС при колебательном движении подвижного элемента изменяется пропорционально скорости его перемещения, но форма сигнала при этом искажается, что приводит к увеличению времени заряда накопительного элемента маломощной системы электроснабжения маломощных объектов, что снижает быстродействие всей системы. Также значение ЭДС зависит от первой гармонической индукции магнитного поля в зазоре Дл = f(x) и Д^/С*), и размеров магнитной системы ВМГ (5)-(7).
При заданных геометрических размерах элементов конструкции ВМГ обеспечивается предельно допустимый уровень выходного напряжения [4] на частотах перемещения подвижной части 2-7 Гц (см. рис.
4).
ЭДС, Б 20
15 10 5
0,7 0
----о ____4>
5 5
Рисунок 4 - Частотные характеристики ВМГ
±„ Гц
Из анализа полученных данных следует, что ЭДС ВМГ носит синусоидальный характер при
-См+Ьпн тг
ограничении амплитуды перемещения подвижного элемента значением —-— . При частоте перемещения
подвижного элемента 2-7 Гц, ВМГ обеспечивает необходимый уровень выходного напряжения более 1
B. Электромагнитная сила становится существенной при перемещении подвижного элемента на величину
г Tw+b пн rw ~
более —-— , а ее максимум достигается при — + о .
Использование современной элементной базы электроники позволяет получить необходимые значения выходных напряжений и токов в течение сравнительно больших интервалов времени, определяемых параметрами емкости накопительного конденсатора, что значительно расширяет области применения ВМГ, функционирующего как источник бесперебойного питания в составе автономной системы электроснабжения маломощных объектов. Список использованной литературы:
1. Борисов Г.А. Оптимальное использование постоянных магнитов в электрических системах // Электротехника. - 1981. №8, - С. 56-59.
2. Вольдек А.И. Электрические машины. Учебник для студентов высш. учебн. заведений. Изд. 2-е, перераб. и доп. // Л.: Энергия, 1974. - 840 с.
3. Саттаров P.P., Исмагилов Ф.Р., Бабикова Н.Л. Исследование магнитной цепи синхронного магнитоэлектрического генератора возвратно- поступательного движения для мобильной аппаратуры. //Вестник Саратовск. гос. техн. ун-та. Вып.2, № 2 (39), 2009, С.78-86.
4. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры: Справочник/ Г.С. Найвельт, К.Б. Мазель, Ч.И. Хусаинов и др. //Под ред. Г.С. Найвельта. - М.: Радио и связь, 1986. - 576 с.
5. Высоцкий В.Е., Синицин А.П. и др. Линейные магнитокоммутационные генераторы для систем электропитания автономных объектов.// Известия высших учебных заведений. Электромеханика. - 2014. №
5, - С. 26-31.
6. Колпахчьян П.Г., Кочин А.Е. и др. Повышение эффективности линейного вентильно-индукторного генератора возвратно-поступательного действия // В сб.: Научные тенденции: Вопросы точных и технических наук. Сборник научных трудов по материалам международной научной конференции, 2016. -
C. 25-31.
©Каунг Мьят Хту, 2019
УДК 004.042
Х.И. Комилов
магистр МПГУ, г.Москва, РФ Email: hurshed.komilov@gmail.com А.А. Иванищева магистр МПГУ, г.Москва, РФ Email: anna-aka-me@yandex.ru М.Д. Гехаев магистр МПГУ, г.Москва, РФ Email: gehaev94@mail.ru
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ГИБРИДНЫХ АЛГОРИТМОВ ДЛЯ ЗАЩИТЫ БАЗЫ ДАННЫХ
Аннотация
В статье анализируются работы различных алгоритмов шифрования для защиты базы данных. Было анализирована симметричные и ассиметричные алгоритмы шифрования для улучшения скорости при
