CC BY
17
Научная статья УДК 631.86
АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОЗДУХОВОДОВ АВТОНОМНОГО БИОФЕРМЕНТАТОРА КАМЕРНОГО ТИПА
Александр Сергеевич Романов1^ [email protected]. ОЯСГО: 0009-0004-6604-5735
2
Эдуард Вадимович Васильев , [email protected], https://orcid.org/0000-0002-5910-5793
12 „
' Институт агроинженерных и экологических проблем сельскохозяйственного производства (ИАЭП) - филиал ФГБНУ ФНАЦ ВИМ, Санкт-Петербург, Россия
Аннотация. В сельскохозяйственном производстве при возделывании ряда культур для достижения необходимой урожайности в рамках устоявшегося технологического процесса предусматривается внесение органических удобрений. Источником таких удобрений являются органические отходы, образующиеся в процессе жизнедеятельности сельскохозяйственных животных, работы животноводческих комплексов, птицеводческих предприятий, конюшен. Перед внесением удобрений в почву органические отходы сельскохозяйственных животных необходимо подвергнуть переработке. Для крестьянских (фермерских) хозяйств, малых сельскохозяйственных предприятий и конюшен среди имеющихся способов переработки с учетом достижения необходимого качества удобрения при умеренных затратах больше всего подходит переработка в установках камерного типа. Одними из важнейших факторов, влияющих на процесс ферментации отходов, являются время и скорость аэрации. Целью исследования был подбор оптимальных параметров системы аэрации автономного биоферментатора камерного типа по итогам расчета методом математического анализа. Разработана схема воздуховода автономного биоферментатора камерного типа в соответствии с предварительно выбранными параметрами установки и режимом аэрации ферментируемой смеси. Проведены расчеты необходимого расхода воздуха и напора вентилятора с учетом потерь на трение и в местных сопротивлениях участков воздуховода. Рассчитаны диаметры труб и размеры отверстий. Подобраны размеры труб из стандартного ряда. Для главного воздуховода предварительно выбрана труба размером (244,5х6) мм, для общего воздуховода выбрана труба размером (193,7,5х3) мм, перфорированные трубы размерами (70х3) мм, (73х3) мм и (76х3) мм. Диапазон диаметров отверстий перфорированных труб составил (15,5...17,5) мм. По найденным потребному напору 1656,5 Па и расходу воздуха 1834 кубометров в час, в соответствии с аэродинамической характеристикой предварительно выбран напорный вентилятор марки ВЦ 14-46-2,5 с двигателем мощностью 2,2 кВт. Приведенная методика аэродинамического расчета позволяет подобрать напорный вентилятор для камерного биоферментатора в зависимости от плотности перерабатываемой смеси, времени и скорости аэрации, размеров камеры ферментера, числа воздуходувных перфорированных труб и отверстий в них.
Ключевые слова: экологическая безопасность, технологии переработки, биоферментатор, органические удобрения, аэродинамический расчет
Для цитирования. Романов А.С., Васильев Э.В. Аэродинамический расчет системы воздуховодов автономного биоферментатора камерного типа // АгроЭкоИнженерия. 2023. №. 2(115). С. 35-46
Research article Universal Decimal Code УДК 631.86
AERODYNAMIC CALCULATION OF AN AIR DUCTING SYSTEM FOR AN AUTONOMOUS CHAMBER-TYPE FERMENTER
Aleksandr S. Romanov1^; [email protected], ORCID: 0009-0004-6604-5735 Eduard V. Vasilev2 , [email protected], https://orcid.org/0000-0002-5910-5793
I 2
' Institute for Engineering and Environmental Problems in Agricultural Production (IEEP) - branch of FSAC VIM, Saint Petersburg, Russia.
Abstract. Achievement of target yields of some cultivated agricultural crops requires the organic fertilization in the framework of established technological process. The fertilizers originate from the organic waste resulting from the vital activity of farm animals, operation of livestock complexes, poultry enterprises, and stables. Prior to soil application, the organic waste from farm animals should undergo the processing. The chamber-type processing installations are most suited for peasant (private) farms, small agricultural enterprises, and stables. They allow reaching the required fertilizer quality at moderate costs. The most important factors affecting the fermentation process of waste are the time and speed of aeration. The purpose of the study was to determine the optimal parameters of the aeration system for an autonomous chamber-type fermenter based on the calculation results of the mathematical analysis. The study designed an air ducting system for an autonomous chamber-type fermenter in accordance with the pre-selected installation parameters and the aeration mode of the fermented mixture. The required air flow and the fan pressure were calculated taking into account the friction loss and local resistances of the duct sections. Pipe diameters and hole sizes were calculated. The pipe sizes were selected from the standard series. A 244.5x6 mm pipe was pre-selected for the main air duct, and a 193.7.5x3 mm pipe - for the shared ductwork. The perforated pipes had the dimensions of (70x3) mm, (73x3) mm, and (76x3) mm. The diameter range of the holes of the perforated pipes was (15.5-17.5) mm. The required pressure was found to be 1656.5 Pa and air consumption - 1834 cubic meters per hour, in accordance with the aerodynamic characteristics, ВЦ 14-46-2.5 pressure fan with 2.2 kW engine was pre-selected. The given method of aerodynamic calculation allows choosing a pressure fan for a chamber fermenter depending on the density of the processed mixture, the time and speed of aeration, the size of the fermenter chamber, the number of perforated blower pipes and the holes in them.
Key words: environmental safety, processing technologies, fermenter, organic fertilizer, aerodynamic calculation
For citation: Romanov A.S., Vasilev E. V. Aerodynamic calculation of an air ducting system for an autonomous chamber-type fermenter. AgroEcoEngineering. 2023;2(115): 35-46.(In Russ.)
Введение
Для применения органических отходов, образующихся в результате жизнедеятельности сельскохозяйственных животных, в качестве удобрения, во избежание загрязнения окружающей среды необходимо осуществить переработку таких отходов [1-3].
Существует множество способов переработки органических отходов жизнедеятельности сельскохозяйственных животных с целью получения побочных продуктов животноводства - органического удобрения. Для небольших предприятий, крестьянских (фермерских) хозяйств, конюшен в силу сбалансированных затратах и качестве итогового продукта наибольший интерес представляет переработка органических отходов в установках камерного типа [4-6].
Для протекания процесса ферментации в таких установках необходимо соблюсти ряд требований как к исходному сырью, так и к условиям протекания процесса. К таким требованиям относят влажность и плотность смеси, соотношение углерода к азоту, высота закладки смеси в камеру биоферментатора, время и скорость аэрации.
Проводись исследования по выявлению степени влияния различных факторов на процесс ферментации. Установлено, что наибольшее влияние оказывает такой фактор, как скорость аэрации [7].
По различным данным скорость аэрации будет зависеть от условий режима аэрации, конкретной смеси и применяемой установки, в результате чего может варьироваться в широком диапазоне [8, 9].
В проведенных исследованиях даны рекомендации к скорости аэрации и приведены математические модели, позволяющие определять конструктивные параметры воздухоподводящих элементов, влияющих на процесс аэрации. Однако их применимость, по большей части, ограничена конкретными видами исходных смесей и не может быть распространена на широкий диапазон органических отходов, например, для бесподстилочного помета и конского навоза [7, 10].
В рамках исследования технологического процесса переработки органических отходов в камерном биоферментаторе предлагается в качестве теоретических предпосылок к моделированию процесса аэробной ферментации органических отходов в автономной установке камерного типа провести аэродинамический расчет системы воздуховодов ферментера.
Материалы и методы
При подборе оптимальных параметров системы аэрации автономного биоферментатора камерного типа по итогам расчета применяется метод математического анализа. Дальнейшие расчеты проведены по методике6 и адаптированы к представленной системе аэрации автономного биоферментатора камерного типа.
В процессе биоферментации подача воздуха в ферментируемую смесь колеблется от
3 3 „
0,6 м /ч на 1 кг до 4-6 м /ч на 1 т смеси, в зависимости от конкретной смеси и режима аэрации: постоянно или временно.
6 Ильин В. К., Гусячкин А. М. Курсовое проектирование по теплоснабжению предприятий АПК: Учеб. пособие. Казань: Казан. гос. энерг. ун-т. 2018. 150 с.
37
3 7
Для разложения 1 кг органического вещества необходимо 7,4 м воздуха . Высота установки берется с учетом полезной высоты слоя закладной смеси 2 метра . Предварительно выбраны ширина 2,5 м, длина 2 м, исходя из конструктивных и
технологических соображений по части применимости данной установки.
»-»3 „
Примем занимаемый смесью объем 8 м . С учетом плотности компостируемой смеси 0,65 т/ м , общая масса смеси m составит 5200 кг.
Для переработки всей массы необходимый объем воздуха составит:
V = 7,4 • т = 7,4 • 5200 = 38480 м3 (1)
Время переработки в установках камерного типа составляет 7-9 суток. Тогда при непрерывной аэрации в течение 8 суток необходимо 200 м воздуха в час. Примем время работы вентилятора 7 минут в час или 0,12 ч.
Минимальный расход воздуха вентилятора составит:
„ 200 , Q = = 1667 м3/ч.
(2)
Задачами аэродинамического расчета системы воздуховодов ферментера являются определение размеров поперечного сечения воздуховодов и отверстий в них, определение потерь давления по всей системе воздуховодов.
Результаты и обсуждение
Предварительно задаемся количеством труб и отверстий в них исходя из анализа литературных источников и конструктивных соображений рассматриваемого ферментера (рис. 1). Необходимо добиться одинакового расхода воздуха, подаваемого через отверстия перфорированных труб к смеси, для равномерного процесса ферментации по всему объему емкости.
Рис. 1. Схема воздуховода автономного биоферментатора камерного типа 1 - вентилятор; 2 - главы ый воздуховод; 3 - общий воздуховод; 4 - перфорированы ые
трубы.
Fig. 1. Diagram of the air duct of an autonomous chamber-type fermenter
7 Брюханов А.Ю. Методы проектирования и критерии оценки технологий утилизации навоза, помета, обеспечивающие экологическую безопасность: дис... докт. техн. наук. СПб.: СПбГАУ. 2017. 440 с.
8 Методические рекомендации по технологическому проектированию систем удаления и подготовки к использованию навоза и помёта РД-АПК 1.10.15.02-17. М.: Росинформагротех, 2017. 177 с.
1 - ventilator; 2 - main duct; 3 - shared ductwork; 4 - perforated pipes. Рассчитаем площадь поперечного сечения главного воздуховода, м2:
Q
F = ,
г 3600-V
(3)
где V = 11 м/с - скорость воздуха.
F
1667
0,042 м2
3600-11 '
Площадь каждого из ответвлений общего воздуховода с учетом одинакового расхода воздуха составит:
833,5 ' 3600 - 8 0,0
Обеспечение равного расхода воздуха по всему объему емкости ферментера будет происходить за счет различных по площади поперечного сечения труб и отверстий в них.
F = = 0,029 --2
м
Площадь последнего по ходу воздуха отверстия, м :
S =
Qi
3600 - m -v
(4)
где ^ =833,5 м3/ч - Расход воздуха через рассчитываемый воздуховод; т - число выпускных труб (отверстий)
Площадь 1-ой выпускной трубы (отверстия), м :
^ = в, - ^ ,
Коэффициент В определяется по формуле:
B =
1
M(i - 1)Ц
(5)
(6)
где л = 0,65 - коэффициент расхода; 8В - площадь сечения воздуховода), м2. По найденной площади находим диаметр трубы (отверстия):
4Si
ж
(7)
Расчет проводился в программе Excel. По результатам расчета получили следующие размеры труб и отверстий.
Главный воздуховод d=232 мм. По ГОСТ 10704-91 принимаем трубу размером (244,5х6) мм
Два ответвления общей длины 2,5 м, диаметром d=192 мм. По ГОСТ 10704-91 принимаем трубу размером (193,7,5х3) мм.
Восемнадцать труб длиной 1,7 м по девять труб на сторону относительно главного воздуховода. Диаметр трубы уменьшается по мере отдаления от главного воздуховода. Диапазон диаметров труб d (64.. .71) мм. Выбираем трубы в соответствии с
ГОСТ 10704-91 размерами (70х3) мм, (73х3) мм и (76х3) мм.
39
2
В каждой из восемнадцати труб сделано семнадцать отверстий, диаметр которых уменьшается по мере отдаления от главного воздуховода.
Диапазон диаметров отверстий СОИ!в = (15,5.. .17,5) мм.
Подача напорного вентилятора с учетом подсосов воздуха в воздуховодах равна, м3/ч:
, _ 273 + г
в = кв 2773^ , (8)
где ки = 1,1 - поправочный коэффициент на подсосы воздуха в воздуховодах; ^ =10 °С -температура воздуха, проходящего через вентилятор; 1В =10 °С - температура воздуха в рабочей зоне помещения,
в = 1,1 • 1667
273 +10
1834 м3/ч
273 +10
Потребный напор вентилятора с учетом потерь давления на трение и в местных сопротивлениях участков воздуховода, Па:
Рв = 1Д[ДЯ + 7) + РВых], (9)
где 1,1 - запас давления на непредвиденные сопротивления [3]; Е(Я1 + Z) - потери давления на трение и в местных сопротивлениях в наиболее протяженной ветви вентиляционной сети, Па; Я - удельная потеря давления на трение, Па/м; I - длина участка воздуховода, м; I = Е^Р д - потеря давления в местных сопротивлениях участка воздуховода, Па; Е^ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; Рд = и р/2 - динамическое давление потока воздуха, Па; и - скорость движения воздуха в воздуховоде (в магистральных линиях 10.15 м/с, в ответвлениях 6.9 м/с); р =1,22 кг/м3 - плотность воздуха в воздуховоде; РВых -
динамическое давление на выходе из сети, Па.
Удельная потеря давления на трение может быть рассчитана по формуле:
„ 2 Я = Л
сС 2
(10)
где Л - коэффициент трения воздуховода; ё - диаметр воздуховода, м; V - средняя скорость, м/с.
Коэффициент трения воздуховода находим по формуле С. Ф. Копьева:
0,014
Л = —
4Ц
Коэффициент трения воздуховода для участков: диаметром 192 мм
0,014
(11)
Л
4/192
0,021
диаметром 64 мм
Л = 00Н = 0,028
^64
Удельная потеря давления на трение для участов: диаметром 192 мм
диаметром 64 мм
„ 0,021 122 • 82 ,
Я = —---= 4,3Па/м
0,192 2
п 0,021 122• 82 лптт . Я = —---= 17Па/ м
0,064 2 Потери давления на трение для участков: диаметром 192 мм
Я1 = 4,3 • 2,5 = 10,75Па
диаметром 64 мм
Я1 = 17 • (1,7 • 18) = 519,53Па Сумма потерь давления на трение на прямолинейных участках равна:
2Ш = 10,75 + 519,53 = 530,28Па В проектируемой системе вентиляции используются: один отвод под углом 90°, £ = 0,09:
ЕС=0,09
восемнадцать тройников под углом 90°, £ = 0,7 :
ЕС=12,6
Суммарные потери давления в местных сопротивлениях определяем равны:
2 = (0,09 +12,6)
122 -11 2
936,6Па
Определим суммарные потери давления по участкам для всей системы воздуховодов:
Е(Ш +г) =530,28+936,6 =1466,88 Па Определяем давление на выходе из сети:
2
Р
Р^е
Вых
Р
Выгх
2
1,22 • 82 2
(12)
39,04 Па
Потребный напор вентилятора с учетом потерь давления на трение и в местных сопротивлениях участков воздуховода, Па:
Р = 1,1[1466,88 + 39,04] = 1656,5 Па По найденным потребному напору и подаче осуществляется подбор вентилятора. Необходимая мощность для привода напорного вентилятора, кВт:
&рв
НВ = — , (13)
3,6 -Ш чвчП
где пв - КПД вентилятора, принимаемый по его характеристике; пп - КПД передачи (при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя пп = 1, для муфтового соединения пп = 0,98, для клиноременной передачи пп = 0,95). Установленная мощность электродвигателя, кВт:
N уст= к3Мв , (14)
где к3 - коэффициент запаса мощности.
N =
1834 • 1656,5 3,6 •lO6 • 0,6 •l
= 1,53кВт
N ycm = 1,2 -1,53 = 1,84кВт
По найденным потребному напору и подаче, осуществляется подбор вентилятора. Пользуясь аэродинамической характеристикой, предварительно выбираем вентилятор ВЦ 14-46-2,5 с двигателем мощностью 2,2 кВт. Характеристики данного вентилятора представлены в таблице 1.
Таблица 1. Технические характеристики вентилятора ВЦ 14-46-2,5. Table 1. Specifications of ВЦ 14-46-2.5 pressure fan.
Показатели Значения
Мощность, кВт 2,2
Частота вращения, мин-1 2900
Производительность, тыс.м3 /ч 1,8 - 2,45
Полное давление, Па 1600 - 1830
Масса, кг 38
Выводы
Таким образом по предварительно выбранным размерам автономного биоферментатора камерного типа и параметрам воздуховода, по найденным потребному напору 1656,5 Па и расходу воздуха 1834 кубометров в час, в соответствии с аэродинамической характеристикой подобран напорный вентилятор марки ВЦ 14-46-2,5 с двигателем мощностью 2,2 кВт, обеспечивающий аэрацию ферментируемой смеси в соответствии с заданными требованиями. Для главного воздуховода предварительно выбрана труба размером (244,5х6) мм, для общего воздуховода выбрана труба размером (193,7,5х3) мм, перфорированные трубы размерами (70х3) мм, (73х3) мм и (76х3) мм. Диапазон диаметров отверстий перфорированных труб составил (15,5.17,5) мм.
Данная методика позволяет подобрать напорный вентилятор для камерного биоферментатора в зависимости от плотности перерабатываемой смеси, размеров камеры ферментера, числа воздуховодных труб и отверстий в них. Впоследствии планируется проверить полученные результаты экспериментальным путем.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Субботин И. А., Васильев Э. В. Модель прогнозирования комплексного негативного воздействия технологий сельхозпроизводства на водные объекты // Инженерные технологии и системы. 2021. Т. 31, № 2. С. 227-240. https://doi.org/10.15507/2658-123.031.202102.227-240
2. Брюханов А. Ю., Шалавина Е. В., Воробьева Е. А. и др. Экологическое состояние животноводства и птицеводства Ленинградской области // Технологии и технические средства механизированного производства продукции растениеводства и животноводства. 2019. № 3(100). С. 121-130. https://doi.org/10.24411/0131-5226-2019-10194
3. Самсонов А. Н., Тончева Н. Н., Кузнецов Н. Н. К вопросу об утилизации навоза на фермах крупного рогатого скота // Инновационные технологии и современные материалы в автомобилестроении: сб. науч. тр. по материалам Междунар. заочной науч.-практ. конф., Чебоксары, 15 апреля 2016 г. / Под ред. Н. Н. Тончевой. Чебоксары: Чувашский государственный педагогический университет им. И.Я. Яковлева, 2016. С. 80-85.
4. Уваров Р. А. Анализ технологий переработки твердого навоза и помета, адаптированных к условиям Северо-Западного федерального округа // Технологии и технические средства механизированного производства продукции растениеводства и животноводства. 2017. № 93. С. 133-146.
5. Романов А. С., Васильев Э. В. Анализ интенсивных технологий переработки побочных продуктов животноводства с внедрением альтернативных источников энергии // Техника и технологии в животноводстве. 2022. № 4(48). С. 90-97. https://doi.org/10.51794/27132064-2022-4-90
6. Шалавина Е. В., Васильев Э. В., Уваров Р. А. Методы экологически безопасного использования навоза и помета фермерскими хозяйствами в Ленинградской области // АгроЭкоИнженерия. 2021. № 3(108). С. 128-140. https://doi.org/10.24412/2713-2641-2021-3108-128-140
7. Guo R. et al. Effect of aeration rate, C/N ratio and moisture content on the stability and maturity of compost // Bioresource technology. 2012. Т. 112. С. 171-178. https://doi. org/10.1016/j .biortech.2012.02.099
8. Мамедов А. Ш., Куденко В. Б. Мобильное устройство для аэрации компостируемой массы воздушным потоком // Наука и Образование. 2020. Т. 3, № 2. С. 36.
9. Алимов А. Ю., Куденко В. Б. Результаты экспериментальных исследований потерь напора воздуха в аэрационных трубах // Наука и Образование. 2019. Т. 2, № 2. С. 199.
10. Bekchanov M., Mirzabaev A. Circular economy of composting in Sri Lanka: Opportunities and challenges for reducing waste related pollution and improving soil health // Journal of Cleaner Production. 2018. Т. 202. С. 1107-1119. https://doi.org/10.1016/jjclepro.2018.08.186
REFERENCES
1. Subbotin I. A., Vasilev E. V. A forecast model of the complex negative impact of agricultural production technologies on water bodies. Inzhenernye tekhnologii i sistemy = Engineering Technologies and Systems. 2021; 31 (2): 227-240 (In Russ.) https://doi.org/10.15507/2658-4123.031.202102.227-240
2. Briukhanov A. Yu., Shalavina E. V., Vorobyeva E. A. et al. Survey of livestock and poultry farming in Leningrad Region in terms of their environmental impact. Tekhnologii i tekhnicheskie sredstva mekhanizirovannogo proizvodstva produkcii rastenievodstva i zhivotnovodstva = Technologies, machines and equipment for mechanised crop and livestock production. 2019; 3(100): 121-130 (In Russ.) https://doi.org/10.24411/0131-5226-2019-10194
3. Samsonov A. N., Toncheva N. N., Kuznetsov N. N. On manure utilization on cattle farms. In: N. N. Toncheva (ed.) Innovative technologies and modern materials in the automotive industry: Proc. Int. Virtual Sci. Prac. Conf. (Cheboksary, April 15, 2016) Cheboksary: Chuvash State Pedagogical University named after I. Ya. Yakovlev, 2016: 80-85 (In Russ.)
4. Uvarov R. A. Survey of solid animal and poultry manure processing technologies adapted to the North-West Federal District conditions. Tekhnologii i tekhnicheskie sredstva mekhanizirovannogo proizvodstva produkcii rastenievodstva i zhivotnovodstva = Technologies, machines and equipment for mechanised crop and livestock production. 2017; 93: 133-146 (In Russ.)
5. Romanov A. S., Vasilev E. V. Analysis of livestock's by-products processing intensive technologies at the alternative energy sources introducing. Tekhnika i tekhnologii v zhivotnovodstve = Machinery and Technologies in Livestock Production. 2022; 4(48): 90-97 (In Russ.) https://doi.org/10.51794/27132064-2022-4-90
6. Shalavina E. V., Vasilev E. V., Uvarov R. A. Methods for environmentally safe use of animal/poultry manure on private farms in the Leningrad Region. AgroEkoInzheneriya = AgroEcoEngineering. 2021; 3(108): 128-140 (In Russ.) https://doi.org/10.24412/2713-2641-2021-3108-128-140
7. Guo R. et al. Effect of aeration rate, C/N ratio and moisture content on the stability and maturity of compost. Bioresource technology. 2012; 112: 171-178 (In Eng.) https://doi.org/10.1016/j.biortech.2012.02.099
8. Mamedov A. Sh., Kudenko V. B. Mobile device for aeration of compostable mass by air flow. Nauka i obrazovanie = Science and Education. 2020; 3(2): 36 (In Russ.)
9. Alimov A. Yu., Kudenko V. B. The results of experimental studies of loss of air pressure in the aeration pipes. Nauka i obrazovanie = Science and Education. 2019; 2 (2): 199 (In Russ.)
10. Bekchanov M., Mirzabaev A. Circular economy of composting in Sri Lanka: Opportunities and challenges for reducing waste related pollution and improving soil health. Journal of Cleaner Production. 2018; 202: 1107-1119 (In Eng.) https://doi.org/10.1016/jjclepro.2018.08.186
Об авторах
Романов Александр Сергеевич
аспирант, Институт агроинженерных и экологических проблем сельскохозяйственного производства (ИАЭП) - филиал ФГБНУ ФНАЦ ВИМ, 196634 Россия, Санкт-Петербург, пос. Тярлево, Фильтровское ш. 3
alarm.romanoff@yandex .щ,
ORCID: 0009-0004-6604-5735
Васильев Эдуард Вадимович
Канд. техн. наук, ведущий научный сотрудник отдела анализа и прогнозирования экологической устойчивости агроэкосистем Института агроинженерных и экологических проблем сельскохозяйственного производства (ИАЭП) - филиала ФГБНУ ФНАЦ ВИМ, 196634 Россия, Санкт-
About the authors
Aleksandr S. Romanov
Post-graduate student, Institute for Engineering and Environmental Problems in Agricultural Production (IEEP) - branch of Federal Scientific Agroengineering Center VIM, 196634 Filtrovskoje Shosse, 3, Tiarlevo, Saint Petersburg, Russia
alarm.romanoff@yandex .ru,
ORCID: 0009-0004-6604-5735
Eduard V. Vasilev, Cand. Sc. (Engineering), leading researcher, Department of Analysis and Forecasting of Environmental Sustainability of Agroecosystems, Institute for Engineering and Environmental Problems in Agricultural Production (IEEP) - branch of Federal Scientific Agroengineering Center VIM, 196634 Filtrovskoje Shosse, 3, Tiarlevo, Saint
Петербург, пос. Тярлево, Фильтровское ш. 3 [email protected]
https://orcid.org/0000-0002-5910-5793
Заявленный вклад авторов
А.С. Романов - разработка методики проведения исследования, администрирование данных, создание черновика рукописи.
Э.В. Васильев - руководство исследованием, концептуализация, создание окончательной версии (доработка).
Petersburg, Russia [email protected]
https://orcid.org/0000-0002-5910-5793
Authors'contribution
A.S. Romanov - development of research methodology, data administration, drafting the manuscript.
E.V. Vasiliev - research concept and guidance, shaping the final version of the manuscript (revision).
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов
Авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи к публикации
Статья поступила в редакцию: 11.04.2023 Одобрена после рецензирования: 16.05.2023 Принята к публикации:30.06.2023
Conflict of interests
The authors declare no conflict of interests regarding the publication of this paper
All authors have read and agreed to the published version of the manuscript.
Received: 11.04.2023
Approved after reviewing: 16.05.2023
Accepted for publication: 30.06.2023
